年产20万吨餐具洗涤剂的工艺设计毕业论文(编辑修改稿)

年产20万吨餐具洗涤剂的工艺设计毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

0 700～ 1800 2020～ 3000 D2 1D +50 D1+100 D1+200 夹套直径 2D 选取夹套筒体内径 2D = 1D +200=2200 mm。 装料系数η按式 VV /操 (34) 计算 ，得  操 夹套筒体高度 H2 按式（ 35） V VVHm112 )( 封  （ 35） 计算，得     m7 3 0 2 5  封 选取圆整夹套筒体高度 H2=1350mm。 按表 筒体的容积、面积和质量 ,选取一米高筒体表面积 m1F = 2m。 实际总传热面积 F 按式 封121 FHFF m  （ 36） 212m1  封 综上所述，筒体和夹套尺寸如表 表 筒体和夹套尺寸 直径 (mm) 高度（ mm） 筒体 2020 2020 夹套 2200 1350 据工艺条件或腐蚀情况确定，设备材料选用 Q235A。 10 由工艺条件给定 ,设计压力（罐体内） 1p =。 设计压力（夹套内） 2p =。 设计温度（罐体内） 1t 100℃。 设计温度（夹套内） 2t 150℃。 选取罐体及夹套焊接  接头系数。 压力容器用碳素钢钢板的许用应力 ,选取设计温度下材料许用应力 [ ]t=113 Mpa。 罐体筒体计算厚度 1 按式   1t 111 p2Dp  （ 37） 计算，得   Dp1t111    夹套筒体计算厚度 2 按式   2t 222 p2Dp  （ 38） 计算，得   3222 Dp2t222   罐体封头计算厚度 39。 1 按式   1t 1139。 1 Dp  （ 39） 计算，得   1 322 0 0 Dp1t1139。 1    夹套封头计算厚度 39。 2 按式  2t2239。 2 Dp  （ 310） 计算，得   Dp2t2239。 2   11 壁厚附加量 321 CCCC  ， 其中 C1 为钢板负偏差，初步取 1C =, 腐蚀裕量2C =2mm,热加工减薄量 3C =2（封头热加工 3C =），因此： C =+2+0= 罐体筒体设计厚度 c1 按式 21c1 C （ 311） 计算，得 21c1   夹套筒体设计厚度 c2 按式 22c2 C (312) 计算，得 22c2   罐体封头设计厚度 39。 1c 按式 239。 139。 c1 C （ 313） 计算，得 239。 139。 c1  夹套封头设计厚度 39。 2c 按式 239。 239。 c2 C (314）计算，得 239。 239。 c2 C = 圆整选取罐体筒体名义厚度 n1 =6mm。 圆整选取夹套筒体名义厚度 n2 =6mm。 圆整选取罐体封头名义厚度 39。 n1 =6mm。 圆整选取夹套封头名义厚度 39。 2n =6mm。 (按外压校核厚度 ) 假设罐体筒体名义厚度 n1 =12 mm，按参考文献附表：钢板厚度负偏差，选取厚度负偏差 1C =。 据经验规律，腐蚀裕量 2C =，厚度附加量 C 按式 12 21 CCC  （ 315） 计算，得 21  罐体筒体有效厚度 e1 按式 Cn1e1  （ 316） 计算，得   罐体筒体外径 OD1 按式 n11O1 2DD  计算，得 mm202412220202DD n11O1   筒体计算长度 L 按式 12 h31HL  （ 317） 计算，得 mm1 5 2 53/5 2 51 3 5 0h31HL 12  系数 7 5 3 0 2 4/1 5 2 5DL O1  系数  查参考文献 : OeO DLDfA , 曲线（用于所有材料），得系数 A =。  OeO DLDfA , 查参考文献  AfB 曲线，得系数 B =90MPa。 许用外压力 p 按式   e1O1DBp  （ 318） 计算，得 13   M P 2 0/90D Bp e1O1   确定罐体筒体名义厚度 n1 =12 mm。 假设罐体封头名义厚度 39。 n1 =12 mm， 按参考文献附表：钢板厚度负偏差，选取钢板厚度负偏差 1C =，据经验规律，腐蚀裕量 2C =。 厚度附加 21 CCC  量 C 按式 计算，得 21  罐体封头有效厚度 39。 1e 按式 C39。 n139。 e1  （ 319） 计算，得 39。 n139。 e1   罐体封头外径 39。 1OD 按式 39。 n139。 139。 O1 2DD  （ 320）计算，得 mm2 0 2 41222 0 0 02DD 39。 n139。 139。 O1   标准椭圆封头当量球壳外半径 39。 1OR 按式 计算，得    M p t1T1  （ 321）    8 2 12 0 2 p 1 31 1 t1T1   系数 A 按式  39。 139。 1eOR  计算，得   0 00 3 56 82 11 1 39。 e1O139。  查参考文献  AfB 曲线，得系数 B =100MPa 许用外压力 p 按式  e139。 O139。 /RBp  14 计算，得   M p aRBpeO 5 9 0 100/139。 139。   MPa 确定罐体封头名义厚度 n139。  =12mm。 罐体试验压力 Tp1 按式   t1T1  （ 322）计算，得    M p t1T1  夹套水压试验压力 Tp2 按式   t2T2  计算，得    M p app tT 22   查相关文献，碳素钢、普通低合金钢钢板许用应力 ,得材料屈服点应力 pa235s M 计算，得 M p asT 7 92 3   罐体圆筒应力 T1 按式  e1e11T1T1 2Dp   （ 323） 计算，得     M p 0 0 e1e11T1T1    Mpa 夹套内压试验应力 T2     M p e1e12T2T2    Mpa 所以夹套水压试验强度足够。 综上所 述，筒体和夹套具体加工尺寸如表 15 表 筒体（ mm） 封头 (mm) 罐体 12 12 夹套 8 8 搅拌器的设计 1. 搅拌器的选型 搅拌器的型式主要有：桨式、推进式、框式、涡轮式、螺杆式和螺带式等。 当用来调和（低黏度均相液体混合）时，适用的搅拌器型式有推进式和涡轮式，主要受到容积循环速率的影响。 本反应釜搅拌装置的搅拌器采用推进式，主要用于调和染料及其有机溶 剂。 2. 搅拌器的计算 此次任务选用的是推进式搅拌器，搅拌器推进式搅拌器是类似风扇扇叶结构。 它与轴的连接是通过轴套用平键或紧定螺钉固定，轴端加固定螺母。 为防螺纹腐蚀加轴头保护帽。 本反应釜的推进式搅拌器直径。