单层厂房课程设计(等跨)(编辑修改稿)

单层厂房课程设计(等跨)(编辑修改稿)内容摘要：

B 跨作用荷载相同，帮只需将图 中各内力图的位置及方向调整一下即可，如图七所示。 （ 1）左吹风时 计算简图如图八所示。 对于 A， C 柱， n=，  =,由表 得： C11A=3[1+λ4（ 1/n－ 1） ]/8[1+λ3（ 1/n－ 1） ]=  111HCqRA kN/m = kN(← )  112HCqRc = (← ) R=RA+RC+Fw= kN = (← ) 各柱顶剪力分别为： VA= RAη AR= + = (← ) 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 14 VB= η BR= kN = kN(→ ) VC= RCη CR= kN + kN =(→ ) 排架内力图如图八所示。 （ 2）右吹风时 计算简图如图九 a 所示。 将图八 b 所示 A， C 柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图九所示。 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 15 （ 1） Dmax 作用于 A 柱 计算简图如图十所示。 其中吊车竖向荷载 Dmax， Dmax 在牛腿顶面处引起的力矩为：  3maxeDM A kN = m  3mineDM B = m 对于 A 柱， C3=，则 RA= － M A C3/H=－ /=－ （ ← ） 对于 B 柱， n=，  =，由表（ ）得： 23 331 6 912 1 ( 1 )C n   RB= M B C3/H= /= （ → ） R=RA+RB= kN+= (← ) 排架各柱顶剪力分别为： VA= RA η AR=－ + = (← ) VB= RB η BR= + = kN(→ ) VC= η CR= kN= kN(→ ) 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图十所示。 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 16 （ 2） Dmax 作用于 B 柱左 计算简图如图十一所示。 MA， MB计算如下：  3mineDM A = kN m  3maxeDM B kN = m 柱顶不动铰支座反力 RA， RB及总反力 R 分别为： RA= － M A C3/H=－ － (← ) RB= M B C3/H=(→ ) R=RA+RB=－ + = (→ ) 排架各柱顶剪力分别为： VA= RA η AR= kN = (← ) VB= RB η BR= kN = (→ ) VC= η CR= = (← ) 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 17 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图十一所示。 （ 3） Dmax作用于 B 柱右 根据结构对称性及吊车吨们相等的条件，内力计算与“ Dmax 作用于 B 柱左”的情相同，只需将 A， C 柱内力对换并改变全部弯矩及剪力的符号，如图十二所示。 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 18 （ 4） Dmax作用于 C 柱右 同理将“ Dmax作用于 A 柱”情况的 A， C 柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图十三所示。 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 19 （ 5） Tmax作用于 AB 跨柱 当 AB 跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图十四所示。 对于 A 柱，n=，  =，由表 得 a=()/=,则 235 3( 2 ) ( 1 )2 3 [ ( 2 3 ) ]0 .6 0 512 [ 1 ( 1 ) ]aaaanCn    RA= TmaxC5= kN = kN (← ) 同理，对于 B 柱， n=，  =， a=， C5=，则 RB= TmaxC5= = (← ) R=RA+RB= = (← ) 排架柱顶总反力 R 为： VA= RA η AR= + = kN (← ) VB= RB η BR= kN + = (→ ) VC= η CR= = kN (→ ) 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 20 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图十四所示。 当 Tmax 方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变。 （ 6） Tmax作用于 BC 跨柱 由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算与“ Tmax作用于 AB 跨柱”的情况相同，仅需将 A 柱与 C 柱的内力对换，如图十五所示。 教师批阅： 教师批阅： 教师批阅： 课 程 设 计 用 纸 21 第四章 内力组合 以 A 柱内力组合为例。 表三为各种荷载作用下 A 柱内力设计值汇总表，表四为A 柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表三中的例图所示。 内力组合按式（ ） ~（ ）进行。 除 Nmax及相应 M 和 N 一项外，其他三项均是按式（ ） 和式（ ）求得最不利内力值；对于 Nmax 及相应的M 和 N 一项， Ⅱ Ⅱ和Ⅲ Ⅲ截面均按（ +）求得最不利内力值，而Ⅰ Ⅰ截面是按式（ ）即（ +SQK）求得最不利内力。 对进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对 e0/h0 的柱进行验算。 为此，表四中亦给出了 Mk和 Nk的组合值，它们均满足 e0/h0 的条件，对本设计来说，这些值均取自 Nmin 及相应的 M 和 V一项。 教师批阅：。