集体宿舍楼的建筑设计_毕业设计(编辑修改稿)

集体宿舍楼的建筑设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

算 （恒＋ 活） 地震 q KN/m MGA（ KN m） MGB（ KN m） MEA（ KN m） MEB（ KN m） 3 2 1 3 2 . . 1 L （ m） RA （ KN） x1 （ m） MGE （ KN m） 3 2 1 BC 跨 3 2 1 项 目 层 次 跨 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 26 注：当 x1l或 x10 时，表示最大弯矩发生在支座处，应取 x1=L 或 x1＝ 0 时，用 M=RAx－ 2qx2－ MGA MEA 计算 MGE。 表 319 梁内力组合表 层次 位置 内力 荷载类型 竖向荷载组合 竖向荷载与 地震力组合 恒载 ① 活载 ② 地震 荷载 ③ ① ＋ ② （ ① ＋ ② ） 177。 ③ 3 A右 M 177。 V B 左 M  V B 右 M 177。 V 跨中 MDJ MJK 2 A右 M  V B 左 M  V B 右 M  V 跨中 MA MBC 1 A右 M  V B 左 M  V B 右 M  V 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 27 跨中 MAB MBC ① 表中弯矩单位为 KN m，剪力单位为 KN； ② 表中跨中组合弯矩未填处未跨间最大弯矩发生在支座处，其值与支座正弯矩组合值相同。 ② 框架柱内力组合 框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果见表 20 及表 21。 表 20 及表 21 中，系数β时考虑计算截面以上各层活荷载不总是同时满足二对楼面均布活荷的一个折减系数，称为活荷载按楼层的折减系数，其取值见表 322。 表 322 活荷载按楼层的折减系数β 墙、柱、基础计算、 截面以上的层数 1 2～ 3 4～ 5 6～ 8 9～ 20 20 计算截面以上各楼层 活荷载总和的折减系数 （ ） 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 28 表 320 A柱内力组合表 层次 位置 内力 荷载类型 竖向荷载组合 竖向荷载与 地震力组合 恒载 ① 活载② 地震 荷载 ③ ① ＋ ② （ ① ＋ ② ） 177。 ③ 3 柱顶 M  V  柱底 M  49 N  2 柱顶 M  N 8 6 柱底 M  N  8 5 1 柱顶 M  N 4 6 柱底 M  0 N  4 9 注：表中弯矩单位为 KN m，轴力单位为 KN。 截面设计 （ 1） 承载力抗力调整系数γ RE 考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式： SRER 式中：γ RE—— 承载力抗震调整系数，取值见表 23； S—— 地震作用效应或地震作用效应与其它荷载效应的基本组合； R—— 结构构件的承载力。 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 29 表 321 B 柱内力组合表 层次 位置 内力 荷载类型 竖向荷载组合 竖向荷载与 地震力组合 恒载 ① 活载 ② 地震 荷载 ③ ① ＋ ② （ ① ＋ ② ） 177。 ③ 3 柱顶 M  V 90  柱底 M  N 90  2 柱顶 M  N 158.42 柱底 M  N  1 柱顶 M  N  柱底 M  N  注：表中弯矩单位为 KN m，轴力单位为 KN。 表 323 承载力抗震调整系数γ RE 材料 结构构件 受力状态 γ RE 钢筋混凝土 梁 受弯 轴压比小于 的柱 偏压 轴压比大于 的柱 偏压 抗震墙 偏压 各类构件 受剪、偏拉 （ 2）横向框架梁截面设计 以第一层梁为例，梁控制截面的内力如图 17 所示。 图中 M 单位为 KN m， V 的单位为 KN。 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 30 图 317 第一层梁内力示意 混凝土强度等级为 C25（ fcm＝ ， fc＝ ），纵筋为Ⅱ级（ fy＝ 310 N/mm2），箍筋为Ⅰ级（ fy＝ 210 N/mm2）。 ①梁的正截面强度计算 ； ②梁的斜截面强度计算； 为了防止梁的弯曲屈服前先发生剪力破坏，截面设计时，对剪力设计值进行如下调整： ν＝η ν （ Mbν ＋ Mbr） /Ln＋ VGb 式中：η ν —— 剪力增大系数，对三级框架取 ； Ln—— 梁的净跨，对第一层梁 LnAB＝ ， LnBC＝ ； VGb—— 梁在重力荷载作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。 VGb＝ （ q 恒 ＋ 活 ）－ 21 Ln Mbν 、 Mbr—— 分别为梁的左右端顺时针方向或逆时针方向截面组合的弯矩值。 由表 19 得 : AB跨：顺时针方向 Mbν ＝ KN m ； Mbr＝ KN m 逆时针方向 Mbν ＝－ KN m ； Mbr＝ m BC跨：顺时针方向 Mbν ＝ KN m ； Mbr＝－ m 逆时针方向 Mbν ＝－ KN m； Mbr＝ KN m 计算中 Mbν ＋ Mbr取顺时针方向荷逆时针方向中较大者。 剪力调整： AB跨： Mbν ＋ Mbr＝ ＋ = KN m += KN m 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 31 VGb＝（ + ） 21 ＝ KN BC跨： Mbν ＋ Mbr＝ ＋ = m VGb＝（ ＋ ） 21 ＝ KN m VA右 ＝ VB左 ＝  ＋ ＝ KN VB右 ＝  ＋ ＝ 考虑承载力抗震 系数 γ RE＝ γ RE VD右 ＝γ RE VJ左 ＝ ＝ KN γ RE VJ右 ＝ ＝ KN 调整后的剪力值大于组合表中的静力组合剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。 斜截面计算见表 325 表 325 梁的斜截面强度计算 截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 设计剪力 V′ （ KN） γ RE V′ （ KN） 调整后 V（ KN） γ RE V（ KN） b h0（ mm） 250 565 250 565 250 565 （ KN） V V V 箍筋直径ф（ mm）肢数（ n） n＝ 2，ф 8 n＝ 2，ф 8 n＝ 2，ф 8 AsV1（ mm） 箍筋间距 S（ mm） 100 100 80 Vcs＝ fcbh0+SvnAs h0 γ RE V γ RE V γ RE V 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 32 ρ＝bSvnAs  （％） ρ svmin＝ yvcff （％） （ 3） 柱截面设计 以第一、二层 B柱为例，对图 18 中的Ⅰ Ⅰ、Ⅱ Ⅱ、Ⅲ Ⅲ截面进行设计。 混凝土为 C25， fc＝ ,fcm= N/mm2,纵筋为Ⅱ级 fy＝ 310 N/mm2，箍筋为Ⅰ级。 轴压比验算 表 326 轴压比限值 类型 抗震等级 一 二 三 框架柱 框支柱 由 B 柱内力组合表 21查得： NⅠ 1= KN μ c ＝cAfN ＝ 3  ＝ BⅠ—Ⅱ—Ⅲ——Ⅰ—Ⅲ—Ⅱ NⅡ Ⅱ ＝ KN μ c＝cAfN ＝ 3  ＝ NⅢ Ⅲ ＝ KN μ c＝cAfN ＝ 3  ＝ 均满足轴压比限值得要求。 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 33 ① 正截面承载力得计算 在框架设计中，应体现“强柱弱梁” 三级框架 :cM  bM 式中： cM —— 节点下柱端顺时针或反时针截面组合底弯矩设计值之和； bM —— 节点左、右梁端反时针或顺时针方向截面组合底弯矩设计值之和。 地震往复作用，两个方向的弯矩设计值均应满足要求，当柱子考虑顺时针弯矩之和时，梁应考虑反时针方向弯矩之和，反之亦然。 若采用对称配筋，可取用两组中较大者计算配筋。 bM ：左震 +＝ KN m 右震 +＝ KN m 取 bM ＝ KN m 第一层梁与 B柱节点得柱端弯矩值由内力组合表 21 查得。 cM ：左震 += KN m 右震 +＝ KN m 梁端 bM 取左震， cM 也应取左震： cM ＝ KN mbM ＝ = KN m 取 cM ˊ＝ KN m 将 cM 与 cM ˊ得差值按柱得弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即 Ⅰ Ⅰ、Ⅱ Ⅱ截面）： 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 34 McⅠ Ⅰ ＝  （ － ）＝ KN m McⅡ Ⅱ ＝  （ － ）＝ KN m McⅠ Ⅰ ＝ +＝ m McⅡ Ⅱ ＝ += KN m 对底层柱底（Ⅲ Ⅲ截面）的弯矩设计值应考虑增大系数。 McⅢ Ⅲ ＝ ＝ KN m 根据 B柱内力组合表 21，选择最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后，各截面控制内力如下： Ⅰ Ⅰ截面：① M＝ ＝ KN m N＝ ＝ ② M＝ KN m N＝ Ⅱ Ⅱ截面：① M= = KN m N＝ ＝ KN ② M＝ m N＝ Ⅲ Ⅲ截面：① M＝ ＝ KN m N＝ ＝ KN ② M＝ KN m N＝ KN 截面采用对称配筋，具体配筋计算见表 27，表中： e0＝ NM ea＝ （ － e0），当 e0 h0时取 ea＝ 0 ei＝ e0＋ ea ξ 1＝ ＋ 0ihe  1 太原理工大学 继续教育学院毕业（论文）纸 35 ξ 2＝ － hL0 1，当hL015 时取ξ 2＝ η＝ 1＋he14001 i（hL0） 2ξ 1ξ 2 e＝η ei＋ － as ξ＝cm0fbhN （大偏心受压） ξ＝cm0s0bcm20cm0bfbhah( 0 . 8 f0 . 4 5 hNefbhN＋）－）（－ ξ－－ ξ （小偏心受压） As＝ Asˊ＝）－（）＋－（ ηs0ycmiahfbf2（大偏心受。