重庆张家坝至秀山220kv线路工程设计_毕业设计(编辑修改稿)

重庆张家坝至秀山220kv线路工程设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

39。 nnn nyy  给出迭代初值 (0)0 ，算出 ( 0 ) ( 0 ) 039。 ,yy  （ 1 ）、 利 用 上 式 迭 代 求 出，反复进行，直至有( 1 ) ( )00| | ,nn    取一定的精度，本次迭代中取 410  ；利用计算机程序计算得导线LGJ185/30 应力弧垂表见附表 1.（注：应力单位 MPa ,弧垂单位 m） 由附表 1 可得出最大弧垂发生在覆冰无风气象条件 （ 4）以附表 2 的数据为依据，绘制应力弧垂曲线如图 21 第 10 页 共 60 页 图 21 导线应力弧垂曲线 导线安装曲线 应力状态方程求解各施工气象（无风、无冰、不同气温）下的安装应力，进而求得相应的弧垂，结果如附表 2 所示 按表 29 中的弧垂数据，绘制 40～ 10℃共 6 条曲线，如图 22 所示。 图 22 地线安装曲线 地线应力弧垂计算及曲线绘制 地线相关参数 第 11 页 共 60 页 表 28 地线 JLB20A120参数 根数 /直径 （根/mm ） 地线直径 d（ mm） 弹性系数 E(MPa) 温膨系数 1/C 计算拉断力 （ KN） 计算质量 q（ kg/km） 安全系数 k 许用应力 0 (MPa) 年均应力上限 (MPa)cp 19/ 147200 10 其中 抗拉强度 ( )p TT M PaAA      许用应力  0 11 45 .70 6 38 02 ( ) MPak    年均应力 上限  00 . 2 5 0 . 2 5 1 1 4 5 . 7 0 6 2 8 6 . 4 2 7 ( )cp M P a     各气象条件下地线比载的计算 （ 1）自重比载 3 3 31 8 1 0 .0 9 .8 0 6 6 5( 0 , 0 ) 1 0 1 0 6 5 .5 3 4 1 0 ( / )1 2 1 .2 1qg M P a mA         （ 2）冰重比载 3323( ) 2 0 ( 1 4 . 2 5 2 0 )( 2 0 , 0 ) 2 7 . 7 2 8 1 0 2 7 . 7 2 8 1 01 2 1 . 2 11 5 6 . 7 0 1 1 0 ( / )b d bAM P a m        （ 3）垂直总比载 333 1 2( 2 0 , 0 ) ( 0 , 0 ) ( 2 0 , 0 ) ( 6 5 . 5 3 4 1 5 6 . 7 0 1 ) 1 0 2 2 2 . 2 3 5 1 0 ( / )M P a m          （ 4）风压比载。 假设风垂直于线路方向即 90 ， sin 1 ，对于 220kV 线路 。 因为 1 4 .2 5 1 7d mm mm,所以   ，利用公式 234 (0 , ) s in 1 0 ( / )c f s c Wd M P a mA        和   可得 2 34 ( 0 , ) 25 10 ( / )f sc d M P a mA     ①外过电压，安装有风 10 /ms 时，   ，即有 第 12 页 共 60 页 2 334 10( 0 , 10 ) 0. 62 5 1. 0 1. 2 14 .2 5 10 8. 81 7 10 ( / ) M P a m         ②外过电压 15 /ms 时，   ，即有 2 334 15( 0 , 15 ) 25 5 14 .25 10 14 .87 9 10 ( / )12 1 M P a m         ③最大风速 25 /ms 计算强度时，   即有 2 334 25( 0 , 25 ) 0. 62 5 0. 85 1. 2 14 .2 5 10 46 .8 42 10 ( / ) M P a m         计算风偏时，   即有 2 334 25( 0 , 25 ) 0. 62 5 0. 61 1. 2 14 .2 5 10 33 .6 16 10 ( / ) M P a m         （ 5）覆冰风压比载，此时一律  。 根据公式 235 ( , ) ( 2 ) s in 1 0 ( / )c f s c Wb d b M P a mA         和   有 2 35 ( , ) ( 2 ) 10 ( / )fb d b M Pa mA      ， 15 /ms 计算强度时，   ，有 2 335 15( 20 , 15 ) 0. 62 5 1. 2 1. 0 ( 14 .2 5 2 20 ) 10 75 .5 27 10 ( / ) M P a m          计算风偏时，   ，有 2 335 15( 20 , 15 ) 25 5 ( 14 .25 2 20 ) 10 56 .64 6 10 ( /)12 1 M P a m           （ 6）无冰综合比载 ①外过电压，安装有风 2 2 2 2 3 36 1 4(0 , 1 0 ) (0 , 0 ) (0 , 1 0 ) 6 5 . 5 3 4 8 . 8 1 7 1 0 6 6 . 1 2 4 1 0 ( / )M P a m          ②内过电压 2 2 2 2 3 36 1 4(0 , 1 5 ) (0 , 0 ) (0 , 1 5 ) 6 5 . 5 3 4 1 4 . 8 7 9 1 0 6 7 . 2 0 2 1 0 ( /)M P a m          ③最大风速 第 13 页 共 60 页 计算强度时， 2 2 2 2 3 36 1 4(0 , 2 5 ) (0 , 0 ) (0 , 2 5 ) 6 5 . 5 3 4 4 6 . 8 4 2 1 0 8 0 . 5 5 4 1 0 ( /)M P a m          计算风偏时， 2 2 2 2 3 36 1 4(0 , 2 5 ) (0 , 0 ) (0 , 2 5 ) 6 5 . 5 3 4 3 3 . 6 1 6 1 0 7 3 . 6 5 3 1 0 ( /)M P a m          （ 7）覆冰综合比载 计算强度时， 2 2 2 2 3 37 1 4( 2 0 , 1 5 ) ( 2 0 , 0 ) ( 2 0 , 1 5 ) 2 2 2 . 2 3 5 7 5 . 5 2 7 1 0 2 3 4 . 7 1 8 1 0 ( / )M P a m          计算风偏时， 2 2 2 2 3 37 1 4( 2 0 , 1 5 ) ( 2 0 , 0 ) ( 2 0 , 1 5 ) 2 2 2 . 2 3 5 5 6 . 6 4 6 1 0 2 2 9 . 3 4 1 1 0 ( / )M P a m         将所有计算所得各种比载列于表 29 表 29 地线比载汇总表 项目 自重 1(0,0) 覆冰无风 3(20,0) 无冰综合（安装有风，外过有风） 6(0,10) 无冰综合（内过电压） 6(0,15) 无冰综合（最大风速，用于强度） 6(0,25) 无冰综合（最大风速，用于风偏） 6(0,25) 覆冰综合（用于强度） 7(20,15) 覆冰综合（用于风偏） 7(20,15) 数据（ 310 ） 备注 sc  sc  sc  sc  sc  sc  计算临界档距，判定控制条件 （ 1）可能控制条件的有关参数见表 210。 表 210 可能的应力控制气象条件 条 件 项 目 最大风速 最厚覆冰 最低气温 年均气温 许用应力  0 (MPa) 比载 3( / ) 10MPa m   0/（ 1/m） 310 温度 t（ C ） +10 5 10 +15  0/由小至大编号 b d a c （ 2）按等高悬挂点考虑，计算各临界档距 第 14 页 共 60 页 将各临界档距值填入有效临界档距判别表 211 表 211 地线有效临界档距判别表 可能的控制条件 a(最低气温 ) b（最大风速） c（年均温度） d（最厚覆冰） 临界档距  acl 虚 数  bdl 虚 数bcl 虚 数  容易看出，  为有效临界档距。 实际档距 cdll ，年均气温为控制条件；实际档距 cdll ，最厚覆冰为控制条件。 计算各气象条件的应力和弧垂 （ 1）以各档距范围的控制条件为已知条件，相关数据如表 212 所示。 表 212 已知条件及参数 已知条件 年均气温 最厚覆冰 控制区域 参数 0 ～ ～ +∞ ()omtc +15 5 ()mb mm 0 20 ( / )m ms 0 15 3( 10 / )m MPa m  ()m MPa （ 2）以各气象条件为待求条件，已知参数如表 213 所示。 表 213 待求条件及已知参数 最高气温 最低气温 年均气温 事故 外过有风 外过无风 内过电压 安装 覆冰无风 覆冰有风 （强度） 覆冰有风（风偏） 最大风（强度） 最大风（风偏） ()tC +40 10 15 35 +15 +15 15 5 5 5 5 10 10 ()bmm 0 0 0 0 0 0 0 0 20 20 20 0 0 ( / )vms 0 0 0 0 10 0 15 10 0 15 15 25 25 3( 10 / )MPa m  34 34 34 34 24 34 02 34 222.235 234.718 229.341 54 53 第 15 页 共 60 页 （ 3）弧垂计算过程 利用状态方程，求得各待求条件下的应力和弧垂，如附表 3 所示。 由计算结果很容易看出，最大弧垂发生在覆冰无风气象条件 （ 4）以附表 3 的数据为依据，绘制应力弧垂曲线如图 23 图 23 地线应力弧垂曲线 地线安装曲线 应力状态方程求解各施工气象（无风、无冰、不同气温）下的安装应力，进而求得相应的弧垂，结果 见于附表 3。 按表 217 中的弧垂数据，绘制 40～ 10℃共 6 条曲线，如图 24 所示。 图 24 地线安装曲线 第 16 页 共 60 页 3 绝缘配合计算及金具选择 绝缘子型号选择及片数确定 根据本 标段 的地形、地貌及气象条件，综合该地区其它 220kV 及以上线路设计、运行的经验，为防止玻璃绝缘子自爆损伤设备，本 标段绝缘子采用 盘形悬式 瓷 绝缘子。 根据本标段线路通过的的污秽地区等级（Ⅱ级污区），结合绝缘子的选型，并考虑到零值绝缘子的影响，尽量按照上限配置绝缘子。 根据规程规定，瓷绝缘子的安全系数为 ，断线条件下的安全系数为 ，选择绝缘子强度联数如下：耐绝缘子串选择 160XP 型绝缘子，双联成串，每串绝缘子片数为 16 片；悬垂绝缘子串选择 160XP 型绝缘子，单联成串，每串绝缘子片数为 16 片，重要交叉跨越地段跨越直线塔采用双联悬垂串。 根据规范，当有全高超过 40m 有地线铁塔时，高度每增加 10m，绝缘子片数增加 1 片。 考虑到标段处于重冰区（ 20mm）一律选用 160XP 型绝缘子。 根据资料该标段为Ⅱ级污区，查阅 规程可知，Ⅱ级污区爬电比距可取为 /cm kV 。 悬垂串的计算，查询 160XP 的相关参数 表 31 160XP。