郑州市某中学教学楼土木混凝土课程设计(编辑修改稿)

郑州市某中学教学楼土木混凝土课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

NG k NG k NG k NG G G G G       墙楼 板梁柱梁底 层 墙 楼 板 柱 =+++ = 屋面雪荷载标准值计算： 0 . 3 1 6 . 4Q q s k N    雪 雪 （ ） = 楼面活荷载标准值计算： 2 . 0 ( 5 0 . 9 1 6 . 4 ) 1 6 6 9 . 5 2Q K N   楼 面 总重力荷载代表值的计算 ： EWG  屋面处结构和构件自重 + 雪荷载标准值 =+ = EiG =楼面处结构和构件自重 + 活载标准值 =+ = 底层楼面处： 1EG =楼面处结构和构件自重 + 活载标准值 =+ = 框架柱抗侧移刚度和结构基本自震周期计算： 横向 D 值的计算： 计算过程见表 42及 43 表 42中框架柱侧移刚度 D值 （ N/mm） 层数 边柱（ 12根） 中柱（ 12根） iD i c iD i c iD 2～ 4 127407 195093 322500 1 141141 171221 312362 表 43边框架柱侧移刚度 D 值（ N/mm） 层数 边柱（ 4根） 中柱（ 4根） iD i c iD i c iD 2～ 4 41407 65296 106703 1 43191 53217 96408 结构基本自振周期的计算 用假想顶点位移 T 计算结构基本自振周期，计算过程见表 44 表 44 假想顶点位移 T 计算结果 层次 ()iGKN ()iG KN  /D KN m ()ium ()ium 4 429203 3 429203 2 429203 1 408770 结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数 T =，则结构的基本自振周期为 1 1 . 7 1 . 7 0 . 6 0 . 1 7 8 0 0 . 4 3TTTS     多遇水平地震作用计算 由于该工程所在地区抗震设防烈度为 7 度，场地为 II 类，设计地震分组为第一组，由表查得 m ax 0 .1 2, 0 .3 5gTs  EGG = = 由于 10 . 3 5 0 . 4 3 5 1 . 7 5ggT s T s T s    ，故 1 2 max1rgTT    式中 r— 衰减系数，在 1 5ggT T T 的区间取 2 — 阻尼调整系数相应的 2 = 纵向地震影响系数 1 m a x1 rgTT       1 0 .4 3 1 .4 0 .4 9gT S T S   不需要考虑顶部附加水平地震作用的影响，即顶部附加地震作用系数： 0n 如图 43 对于多质点体系， 对于多质点体系结构底部总纵向水平地震作用标准值： 1 0 . 0 9 9 7 1 2 5 7 5 2 . 6 6 2 5 6 7 . 8E K e qF G K N    iii EKiiGHFFGH  质点 i 的水平地震作用标准值，楼层地震剪力及数层层间位移的计算过程见表 45 图 43楼层水平地震作用标准值 表 45 iiFui， V ， 和 的 计 算 过 程 层  Gi KN  iHm iiGH iiGH  iF KN  iV KN D  ium 4 429203 3 429203 2 429203 1 408770 楼层最大位移与楼层层高之比 0 .0 0 6 2 8 1 14 .6 7 3 2 5 5 0iuh   满足位移要求 5 内力计算 恒载作用下的框架的内力 恒荷载设计值 =恒荷载标准值 恒荷载作用下框架受荷简图如图 51 图 51 恒载受荷简图 恒载作用下的内力图见图 52， 53， 54. 图 52 恒载作用下 M 图 () 图 53 恒载作用下 N 图（ KN） 图 54 恒载作用下的 V图（单位： kN） 活载作用下的框架的内力 活荷载设计值 =活荷载标准值 活载作用下的内力图见图 55， 56， 57 图 55活载作用下 M图 （单位： ） 图 56活载作用下的 V图（单位： kN） 图 57 活载作用下的 N图（单位： kN） 风载作用下的框架的内力 风荷载设计值 =风荷载标准值 风荷载作用下的框架受荷简图见图 58 图 58风荷载作用下等效集中力 风荷载作用下的内力图见图 59， 510， 511 图 59风荷载作用下的 M图（单位： ） 图 510风荷载作用下 N图（单位： kN） 图 511风荷载作用下 V图 (单位： ） 框架地震内力计算框架柱剪力和柱端弯矩计算采用 D值法 计算过程见表 51，表 52，表 53 表 51中框架横向水平地震荷载作用下框架柱剪力和柱端弯矩计算 柱 层次 层  iVKN D imD /imDD  imVm k 0ym CM下 () CM上 () 边 柱 4 429203 10617 3 429203 10617 2 429203 10617 1 408770 11761 中柱 4 429203 16257 3 429203 16257 2 429203 16257 1 408770 14268 注：00。 ( 1 )ik i ik ikDV V M V y h M V y hD    下 上为 柱 下 端 弯 矩。 为 柱 上 端 弯 矩。 表 52 边框架水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值 柱 层次 层  iVKN D imD /imDD  imVm k 0ym CM下 () CM上 () 边 柱 4 429203 10352 3 429203 10352 2 429203 10352 1 408770 10798 中柱 4 429203 16324 3 429203 16324 2 429203 16324 1 408770 13304 注：00。 ( 1 )ik i ik ikDV V M V y h M V y hD    下 上为 柱 下 端 弯 矩。 为 柱 上 端 弯 矩。 表 53 框架梁端剪力 层 AB 跨梁端剪力 BC 跨梁端剪力 横向水平地震作用下的弯矩，剪力，和轴力图见图 51图 51图 514。 图 512横向水平地震作用下 M图（单位： ） ()lm )EMKN m左（ )EMKN m右（ ()EEE MMV lKN 左 右 ()lm )EMKN m左（ )EMKN m右（ ()EEE MMV lKN 左 右 4 3 2 1 图 513横向水平地震作用下 V图 (单位： ） 图 514横向水平地震作用下 N图 (单位： KN） 6 内力组合 恒荷载作用下内力条幅 梁端柱边剪力计算 取柱轴心柱边这一段为隔离体，由平衡条件可求得梁柱边剪力值，对 FG 跨取出隔离体，由平衡几何关系得 39。 0 . 2 5V V q柱 边 柱 中 线 恒 梁端柱边剪力梁端柱边弯矩计算 39。 39。 0 .2 5M M V柱 边 柱 中 线 柱 边 梁端柱边剪力梁端柱边弯矩计算计算结果见表 61 表 61 梁端 柱边剪力及梁端柱边弯矩 梁 端弯矩 梁端柱边剪力 梁端柱边弯矩 层数 ABM KNm BAM KNm BCM KNm ABV KN BAV KN BCV KN ABM KNm BAM KNm BCM KNm 4 3 2 1 弯矩调幅 本设计取调幅系数  = ，调幅后的梁柱边弯矩及跨中弯矩如表 62 所示， 跨中弯矩   2110 . 8 528F G G FM M q l    恒 表 62 梁柱边弯矩及跨中弯矩 梁 AB 梁 BC 层数 左边支座 跨中 右边支座 左边支座 跨中 右边支座 4 3 2 1 活荷载作用下内力调幅 梁端柱边剪力梁端柱边弯矩计算见表 63 表 63 梁端柱边剪力和梁端柱边弯矩 梁端弯矩 梁端柱边剪力 梁端柱边弯矩 层数 ABM KNm BAM KNm BCM KNm ABV KN BAV KN BCV KN ABM KNm BAM KNm BCM KNm 4 3 2 1 弯矩调幅 本设计取调幅系数  = ，调幅后的梁柱边弯矩及跨中弯矩如表 64 所示， 跨中弯矩   2110 . 8 528F G G FM M q l    恒。