济南市某综合办公楼结构设计说明书(编辑修改稿)

济南市某综合办公楼结构设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

荷载标准值 边柱 连系梁 自重 边柱连系梁 粉刷 铝合金门窗自重 = kN 窗墙体自重 [（ ） （ ） ]= 框架柱 自重 25= 框架柱粉刷 17= 连系梁传来楼面 自重 1/2 1/2 = kN/m 中间层边节点集中荷载 G1=G4= kN 中柱连系梁自重 中柱连系梁粉刷 内纵墙自重 [（ ）（ ） 1 ]= kN 内纵墙门重 1 = 框架柱自重 框架柱 粉刷 连系梁传来楼面自重 1/2（ +） = kN 1/2 = kN 中间层中节点集中荷载 山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 14 (5)恒荷载作用下的结构计算简图 ， 如图 32。 图3 2 恒荷载作用下结构计算简图山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 15 楼面活荷载计算 楼面活荷载作用下的结构计算简图 ，如图 33。 屋面 P512=P534= =P523= =图3 3 活荷载作用下结构计算简图山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 16 P51=P54=1/2 1/2 =P52=P53=1/2（ +） +1/4 =楼面 P12=P34=2 =P23=2 =P1=P4=1/2 1/2 2=P2=P3=1/2（ +） 2+1/4 2= 风压标准值计算公式为 0  zsz 、 0  zszAP ， 因结构高度H=＜ 30m，可取 β z= 对于矩形平面 μ s=， μ z=可查荷载规范 ， 将风 荷载转换成作用 于 框架每层节点上的集中荷载。 计算结果如下表： 风荷载计算表 表 31 其中 ： Z 为框架节点高度， A为一榀框架各层节 点的受力面积 层次 z s Z z o（ 2/mkN ） A （ 2m ） )(kNpw 5 4 3 2 1 山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 17 荷载作用下结构计算简图 ，如图 34。 内力计算 以 C 轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略， 恒荷载（竖向荷载）作用下的内力计算采用分层法： (1)除底层以外其他各层柱的线刚度均乘 的折减系数； (2)除底层以外其他各层柱的弯矩传递系数取为 1/3。 恒载作用下的内力计算 ⑴ 顶层 把梯形荷载转化为等效均布荷载 ① ②、③ ④ 跨 7 . 1 6 k N6 . 5 5 k N6 . 5 5 k N7 . 1 6 k N7 . 0 9 k N36003600360036003900图34 风 荷载作用下结构计算简图山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 18 )()21( 3212232121  ggg 边 kN/m 232231  ggg 中 kN/m 用弯矩分配法计算 各杆的图端弯矩为 2212  边边 lgM kN/m 2223  中中中 lgM kN/m 2232  中中中 lgM kN/m ⑵ 24 层及 1层 把梯形荷载转化为等效均布荷载 ① ② 跨 )()21( 3212232121  ggg 边 kN/m ③ ④ 跨 )()21( 3234232341  ggg 边 kN/m 2 3 22 3 1  ggg 中 kN/m 弯矩分配法计算 各杆的图端弯矩为 222112  边边 lgMM kN/m 山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 19 223223  边中 lgMM kN/m 224334  边边 lgMM kN/m 图3 5 分层法计算简图图3 6 顶层弯矩分配法计算过程（恒载下）山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 20 图37 标准层弯矩分配法计算过程（恒载下）图38 底层弯矩分配法计算过程（恒载下）分层法计算结果（标准层）分层法计算结果（顶层）分层法计算结果（底层）图39 分层法计算结果山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 21 图3 1 0 框架在恒荷载作用下的内力图（弯矩图）图3 1 1 框架在恒荷载作用下的内力图（梁剪力图）山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 22 图312 框架在恒荷载作用下的内力图（柱轴力图）图313 框架梁在恒载作用下经调幅并算至柱边截面的弯矩山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 23 活 载作用下的内力计算 ⑴ 顶层 把梯形荷载转化为等效均布荷载 ① ②、③ ④ 跨 )()21( 3252232  gp 边 kN/m ② ③ 跨 532  pp 中 kN/m 用弯矩分配法计算 各杆的图端弯矩为 2212  边边 lpM kN m 2223  中中中 lpM kN m 5 2232  中中 lpM kN m ⑵ 24 层及 1层 把梯形荷载转化为等效均布荷载 ① ②、③ ④ 跨 )()21( 3212232  pg 边 kN/m ② ③ 跨 532  pp 中 kN/m 山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 24 弯矩分配法计算 各杆的图端弯矩为 2212  边边 lpM kN m 2223  中中中 lpM kN m 2232  中中 lpM kN m 利用对称性进行弯矩分配 图3 14 顶 层弯矩分配法计算过程（活载下）图3 15 标 准层弯矩分配法计算过程（活载下）山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 25 图3 1 6 底层弯矩分配法计算过程（活载下）分层法计算结果（顶层）分层法计算结果（标准层）图3 1 7 分层法计算结果分层法计算结果（底层）山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 26 图3 1 8 框架在活荷载作用下的内力图（弯矩图）图319 框架在活荷载作用下的内力图（梁剪力图）山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 27 图320 框架在活荷载作用下的内力图（柱轴力图）图321 框架梁在活载作用下经调幅并算至柱边截面的弯矩山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 28 风荷 载作用下的内力计算 内力计算采用反弯点法计算，因 ①、②、③、④轴线刚度相等，故剪力在四轴等分分配。 用反弯点法计算弯距，对于 25 层 211 iiibcitc hVMM ， 对于 1 层323 111 iiitdiiitc hVMhVM  ， 柱端弯距 ①、②轴 表 32 层次 )(kNVi )(kNhi )(1 MkNM ibc  )(1 MkNM itc  5 4 3 2 1 梁端弯距 )()( lcucrl rbrdlcucrl llb MMibib iMMMibib ibM  ， ① 轴 表 33 层次 lbi rbi ucM lcM lbM rbM 5 0 0 0 4 0 0 3 0 0 2 0 0 1 0 0 山东建筑大学毕业设计说明书 结构部分 29 ② 轴。