毕业设计说明书_--立式垃圾破袋机结构设计(编辑修改稿)

毕业设计说明书_--立式垃圾破袋机结构设计(编辑修改稿)内容摘要：

24 型三相异步电动机 [4]，额定功率 3kw，额定转速 1430rpm，额定电压 380v。 使用条件： 环境温度： 15℃＜θ＜ 40℃ 海拔： 不超过 1000m 防护等级： IP4 IP5 IP55 电压： 380V，可选 220760V 之间任何电压值 额定频率： 50Hz、 60Hz 工作方式： S1 绝缘等级： B 级、 F 级、 H 级 连接方式： 3KW 及以下 Y 接法、 4KW 及以上为△接法 Y100L24 型三相异步电动机是全封闭自扇冷式鼠笼型三相异步电动机，广泛适用于不含易燃、易爆或腐蚀性气体的一般场合和无特殊要求的机械设备上，如金属切削机床、泵、风机、运输机械、搅拌机、农业机械和食品机械等。 皮带轮的设计计算 垃圾破袋机的动力来源于电动机，而电动机自身的转速过快并不能满足破袋机的实际工作要求，所以需要减速器对转速进行减速调节。 本设计采用传动带作为一级减速装置，带传动具有结构简单、传动平稳、价格低 廉和缓冲吸振等特点。 带传动的设计内容包括选择带的型号、确定带的基准长度、根数、中心距、带轮的材料、基准直径以及结构尺寸、初拉力和压轴力、张紧装置等 [5]。 垃圾破袋机工作环境为：载荷变动较小，传动比 i ，破袋机平均每天工内蒙古工业大学本科毕业设计说明书 第 7 页 作 8 个小时。 （ 1） 确定计算功率 计算功率 caP 是根据传递的功率 P 和带的工作条件而确定的 PKP Aca 式中： caP —— 计算功率， kW ； AK —— 工作情况系数，取 AK （机械设计书表 87）； P —— 所需传递的额定功率， kW。 计算得 kWPca  （ 2） 选择 V 带的带型 根据计算功率 caP 和小带轮的转速 1n ，从图 31 选取普通 V 带的带型为 A 型。 图 21 普通 V带选型图 （ 3） 初选小带轮的基准直径 d 并验算带速 v 1) 初选小带轮的基准直径 1d 根据 V 带的选型，参考表 31 和表 32 确定小带轮的基准直径 1d ，应使1d ≥ min)( dd。 表 21 V带轮的最小基准直径 槽型 Y Z A B C D E mmdd /)( min 20 50 75 125 200 355 500 内蒙古工业大学本科毕业设计说明书 第 8 页 表 22 普通 V带轮的基准直径系列 带 型 基 准 直 径 d Y 20,25,28,40,45,50,56,63,71,80,90,100,112,125 Z 50,56,63,71,75,80,90,100,112,125,132,140,150,160,180,200,224,250,280,315,355,400,450,500,560,630,710,800 A 75,80,85,90,95,100, 106,112,118,125,132,140,150,160,180,200,224,250,280,315,355,400,450,500,560,630,710,800 B 125,132,140,150,160,170,180,200,224,250,280,315,355,400,450,500,560,600,630， 710,750,800,900,1000,1120 C 200,212,224,236,250,265,280,300,315,335,355,400,450,500,560,600,630,710,750,800,900,1000,1120,1250,1400,1600,2020 D 355,375,400,425,450,475,500,560,600,630,710,750,800,900,1000,1060,1120,1250,1400,1500,1600,1800,2020 E 500,530,560,600,630,670,710,800,900,1000,1120,1250,1400,1500,1600,1800,2020,2240,2500 2) 验算带速 v 根据式100060 ndv d计算带的速度，得 smv /。 根据经验，带速不宜过低或过高，一般应使 smv /25~5 ，最高不超过30 sm/ ，速 度满足。 3） 计算大带轮的基准直径 由 12 dd idd  计算，并根据表 32 加以圆整，得 mmdd 1182 。 （ 4） 确定中心距 a ，并选择 V 带的基准长度 dL 1）初选中心距 中心距 大 ，可以增加皮带轮的包角，减少单位时间内循 环次数，而且有利于延长皮带的使用寿命，减少经济成本。 但是中心距过大会引起皮带传动波动程度，降低了皮带传动的平稳性，对于轴部分也会产生相应波动冲击，使得轴产生波动内蒙古工业大学本科毕业设计说明书 第 9 页 冲击，不利于轴部件的长期使用。 为了保证整体 破袋机 效率高效，并且不引起带轮波动，所以 选择 合适的带轮中心距可以为系统工程的稳定起着关键作用。 一般来说中心距 为 )( 21 dd dd  ≤ 0a ≤ )(2 21 dd dd  式中， 0a 为初选的中心距， mm。 根据中心距初选公式，取 mma 2900 。 2） 计算相应的带长 0dL 02122100 4 )()(22 a ddddaL ddddd   计算得 mmLd 9070  ，带的基准长度 dL 根据 0dL 由机械设计书表 82 选取得mmLd 900。 3） 计算中心距 a 及其变动范围 传动的实际中心距近似为 2 00 dd LLaa  计算得 mma  ，考虑到带轮的制造误差，带长误差，带的弹性以及因带的松弛而产生的补充张紧的需要，常给出中心局的变动范围为 dLaa in  dLaa a x  分别计算得 mma 273min  ， mma ax 。 （ 5） 验算小带轮上的包角 1 fffceceeFFF 1111)(2 m in0 （ 21） add dd  )(180 121 （ 22） adddd  )(1 8 0 122 （ 23） 内蒙古工业大学本科毕业设计说明书 第 10 页 由式（ 22）和（ 23）可知，小带轮上的包角 1 小于大带轮上的包角 2。 又由式（ 21）可知，小带轮上的总摩擦力相应地小于大带轮上的总摩擦力。 因此，打滑只可能在小带轮上发生。 为了提高带传动的工作能力，应使  )(180 121 add dd 计算得   ，满足条件。 （ 6） 确定带的根数 z 为了使各根 V 带受 力均匀，带的根数不宜过多，一般少于 10 根。 LArca KKPP PKPPz)( 00  式中： 0P —— 当传动比不等于 1 时，单根 V 带额定功率的增量，取 P ，参见机械设计书表 84b； K —— 当包角不等于 180 时的修正系数，取 K ,参见机械设计书表 85； LK —— 当带长不等于试验规定的特定带长时的修正系数，取 LK ，参见机械设计书表 82。 计算得 z ，取带数为 3 根。 （ 7） 确定带的初拉力 0F 由式（ 21），并计入离心力和包角的影响，可得单根 V 带所需的最小初拉力为 2m in0 )(5 0 0)( qvzvK PKF ca  计算得 NF 129)( min0  安装时，应保证初拉力 0F 大于上述数值，但也不应过大。 （。