某啤酒废水处理课程设计论文(编辑修改稿)

某啤酒废水处理课程设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

对已形成的颗粒污泥床的冲击，以保护设备的正常运行，减少后续处理单元负荷。 格栅设计计算： （ 1） 栅槽宽度 n bhvQn sinm ax 式中 ： maxQ — 最大设计流量， sm3 ； — 格栅倾角，  ， 一般在  75~45 ， 取 60 ； b — 栅条间隙， m ，取 mb  ； n — 栅条间隙数，个； h — 栅前水深， m ，取 mh  ； v — 过栅流速， sm ， 一般在 ~ ， 取 smv 。   60s  n B 栅槽宽度 一般比栅格宽 ~ ，取。 设栅条宽度 mmmS  ，则栅槽宽度    bnnSB       （ 2）通过格栅的水头损失 1h khh 01 11  sin2 20 gvh  34 bS 式中： 1h — 设计水头损失， m ； 0h — 计算水头损失， m ； g — 重力加速度 ， 2sm ； k— 系数，格栅受污物堵塞时的水头损失增大倍数， 一般采用 3 ； — 阻力系数，与栅条断面形状有关，可按手册提供的计算公式和相关系数计算。 设栅条断面为锐边矩形断面，  ，代入数据得 kgvbSkhh  s in2 23401  360s 234    （ 3）栅后槽总高度 H 设栅前渠道超高 mh  ，则  mhhhH 5 5  （ 4）栅槽总长度 L 1L。 设栅前渠道宽 mB  ，其渐宽部分展开角度 201 ，进水渠道内的流速为。  mBBL a n2 a n2 111   12 2L  mLL 12  t a 121 HLLL  21 hhH  式中： 1H — 栅前渠道深， m。  60t a n    （ 5）每日栅渣量 W ZKWQW 100 0864 00 1m a x 式中： 1W — 栅渣量， 333 10 mm 污水， 格栅间隙为 mm25~10 时， ~ W 333 10 mm 污水 ，取 333 10 mm 污水。 ZK — 总变化系数，取 ZK。 0 0 0 5 6 4 0 0  W    dmdm 33  采用机械清渣。 格栅设两组，一组备用，一组使用。 13 图 提升泵 提升泵设计计算： （ 1）提升净扬程 Z 1hhZH  21 HHZ  式中： 1H — 提升后最高水位， m 2H — 泵站吸水池最低水位， m 1H  进水管 管底标高    DhD  式中 ： D — 进水管管径， mm ； Dh — 进水管充满度，取 Dh。 14 mH 1202  mZ 6 （ 2） 水泵水头损失 水泵水头损失取 mh 2。 经过格栅的水头损失取 mh  （格栅水头损失 ，沿程水头损失 ），保护水头损失 mh 。 （ 3）水泵的扬程  mhhhZH  （ 4） 水泵 选型 选用 PWA8 污水泵。 具体参数见表。 表 水泵参数 型号 流量 hmQ 3 扬程 mH 转速 minrn 效率 % 轴功率 kw 电动机 型号 功率 kw PWA8 350 730 64 23 8280 MY 45 调节池 啤酒 废水 水质水量波动较大，进行水质水量调节是必要的。 酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节。 调节池设计计算： （ 1）调节池有效容积   mQTV  式中： Q — 最大设计流量； T— 停留时间，一般在 h12~4 ，取 hT 4。 （ 2）调节池水面面积 设调节池水深 mH 6 ，超高 ，则  mHVA 1256750  调节池 尺寸： 长  宽  高 m61013 。 （ 3） 搅拌器选型 为使废水混合均匀， 调节池下设标准型水下搅拌机一台 ，电动机一台。 搅拌 15 器 选用浆式搅拌器，型号  550700 HG 65220。 动力设备选用电动机，型号42805Y 型电动机，额定功率 kw75 ， 效率为 %。 表 水质变化 初沉池 由于啤酒废水中悬浮物浓度较高 ，需要设 有沉淀池 ，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行，其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的 竖流式初沉池设计计算： （ 1）中心管面积 f 0maxvqf  式中： maxq — 每池最大设计流量， sm3 ； 0v — 中心管内流速， sm ， 一般 smm30 ， 取 smv  取池数 4n ，则每池最大设计流量为  smnQq 3m a xm a x    mf  （ 2）沉淀部分有效面积 F vqF max 式中： v — 污水在沉淀池中流速， sm。 取表面负荷  hmmq  ，则上升流速为    smhmqv    mF  （ 3）沉淀池直径 D 水质指标 COD BOD SS 进水水质 (mg/l) 1655 899 361 去除率（ %） 7 7 50 出水水质 (mg/l) 1539 836 16        mmfFD   （ 4）沉淀池有效水深 2h 36002 vth 式中： t — 沉淀时间，取 ht   mh 6 0 0 0 6  （ 5）校核池径水深比 hD ，符合。 （ 6）校核集水槽每米出水堰的水力负荷 0q  sLDqq a x0   可见符合规范规定小于  msL  的要求，可不另设辐射式集水槽。 （ 7）污泥体积 V 1000SNTV 式中： S — 每人每日污泥量，  msL  ，一般在  msL ~ ， 取  msLS  ； N — 设计人口数， 58000N 人； T — 两次清除污泥间隔时间， d ，取 dT 2。  3581 0 0 0 25 8 0 0 mV  （ 8）每池污泥体积 1V  31 mnVV  （ 9）池子圆锥部分有效容积 2V 取圆锥底部直径 md  ， 截锥高度为 5h ，截锥侧壁倾角 55 ，则  mdDh n2 n225     17  2252 3 rrRRhV    22     33 mm  因此，池内足够容纳两天的污泥量。 （ 10）中心管直径 0d  mfd   （ 11）中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离 3h 11max3 dvqh  式中： 1v — 污水由中心管喇叭口与反射板的缝隙流出流速， sm ， 取 smv  ； 1d — 喇叭口直径， m。  mdd 01   mh  （ 12）沉淀池总高度 H 54321 hhhhhH  取池子保护高度 mh  ，缓冲层高度 04h （因泥面很低），则  mH  反应器 UASS 反应器 设计计算： （ 1）有效容积 有效V  30 mNQSV V 有效 18 式中： Q — UASB 反应器的进水流量， dm3 ； 0S — 进水有机物质量浓度 ， lm ； VN — 进水有机物容积负荷 ， dmkgCOD 3。 （ 2）单池截面积 iA 设反应池有两座，横截面为矩形。 设反应池有效高度 mh 5有效 横截面积  233151 6 55 mhVA  有效有效 单池横截面积   6 523 3 12 mAAi  从布水均匀性和经济性考虑，长宽比为 1:2。 设尺寸为：长  宽 m1020。 单池截面积  22020200 mAi  （ 3） 装液量计算 装液量按 %90~%70 计算，故设计总高度 mH 6 ，其中超高 mh 。 单池总容积 iV      31 1 0 0 0 mhHAV ii  单池有效反应容积 iV  310005200 mhAV ii  有效 单个反应器尺寸为：长  宽  高 m61020  （ 4）反应池总面积 总A  240022020 mAA i 总 反应器总容积  32 2 0 021 1 0 02 mVV i 总 反应器有效容积  32020210002 mVV i 有效 UASB 的体积有效系数 19 02。