惠州110kv荃湾变电站工程高支模施工专项方案(编辑修改稿)

惠州110kv荃湾变电站工程高支模施工专项方案(编辑修改稿)内容摘要：

钢管立杆的最大应力计算值 σ= N/mm 2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 如果考虑到高支撑 架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= (+2) = m ； k1 计算长度附加系数按照表 1取值 ； k2 计算长度附加系数， h+2a = 按照表 2取值 ； Lo/i = / = 126 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 φ= ； 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 18 钢管立杆的最大应力计算值 ； σ=(424) = N/mm 2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= N/mm 2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 八、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值 : fg = fgkk c = 1201=120 kpa ； 其中，地基承载力标准值： fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整 系数： kc = 1 ； （主框架梁下浇筑 15cm砼带） 立杆基础底面的平均压力： p = N/A =； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ： N = kN； 基础底面面积 ： A = m2。 （楼层采用 500*500模板垫板，地面采用 3cm厚木排垫板） p= ≤ fg=120 kpa。 地基承载力满足要求。 九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 [工程经验 ] 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 19 的构造要求 ，确保两方向足够的设计刚度； ，可以采用等步距设置； ，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 为。 46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3； 1015m设置，四 周和中部每 1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； ，高支撑架的顶部和底部 (扫地杆的设置层 )必须设水平加强层。 ； ，每隔 1015m设置。 ，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm； ，应靠近立杆，且不宜大于 200mm； ，当设计荷载 N≤ 12kN时 ，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。 ，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 《扣件架规范》的要求； ，每个扣件的拧紧力矩都要控制在，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；。 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 20 ，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； 工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； ，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 一、参数信息 梁截面宽度 B(m)： ；梁截面高度 D(m)： ； 混凝土板厚度 (mm)： ；立杆沿梁跨度方向间距 La(m)： ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m)： ； 立杆步距 h(m)： ；板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m)： ； 梁支撑架搭设高 度 H(m)： ；梁两侧立杆间距 (m)： ； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数： 1； 采用的钢管类型为 Φ483 .2； 立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：； 新浇混凝土重力密度 (kN/m3)： ；模板自重 (kN/m2)： ；钢筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷载标准值 (kN/m2)： ；新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2)： ； 振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2)： ；振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2)： ； 木材品种：杉木；木材弹性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗压强度设计值 fc(N/mm)： ； 木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)： ； 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 21 面板材质：胶合面板；面板厚度 (mm)： ； 面板弹性模量 E(N/mm2)： ；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)： ； 梁底方木截面宽度 b(mm)： ；梁底方木截面高度 h(mm)： ； (mm)： 不大于 300； 次楞材料方木截面 为 60X60(mm)竖向布置。 楞 采用钢管加 螺栓 加固、 穿梁螺栓直径 (mm)： M16；穿梁螺栓水平间距 (mm)：不大于 600； 主楞到梁底距离依次是： 370mm， 740mm， 主楞材料：圆钢管； 直径 (mm)： ；壁厚 (mm)： ； 主楞 为钢管 合并 ， 根数： 2； 二、梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 : F= tβ 1β 2V1/2 F=γ H 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新浇混凝土的初凝时间，取 ； T 混凝土的入模温度，取 ℃； V 混凝土的浇筑速度，取 ； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 ； β 1 外加剂影响修正系数，取 ； β 2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 分别计算得 kN/m kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 22 捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图 (单位： mm) 材料抗弯强度验算公式如下 : σ ＝ M/W f 其中， W 面板的净截面抵抗矩， W = 11622/6= 3； M 面板的最大弯矩 (Nmm) ； σ 面板的弯曲应力计算值 (N/mm2)； [f] 面板的抗弯强度设计值 (N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = + 其中 ， q 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值 : q1= =； 振捣混凝土荷载设计值 : q2= 4=； 计算跨度 : l = 350mm； 面板的最大弯矩 M = 350 2 + 350 2 = 10 5Nmm ； 面板的最大支座反力为： N=+=+= ； 经计算得到，面板的受弯应力计算值 : σ = 10 5 / 10 4=； 面板的抗弯强度设计值 : [f] = 13N/mm2； 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 23 面板的受弯应力计算值 σ =[f]=13N/mm2，满足要求。 ν= 4/(100EI)≤ l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 : q=； l计算跨度 : l = 350mm； E面板材质的弹性模量 : E = 6000N/mm2； I面板的截面惯性矩 : I = 116222/12= 4； 面板的最大挠度计算值 : ν= 350 4/(100600010 5) = mm； 面板的最大容许挠度值 :[ν] = l/250 =350/250 = ； 面板的最大挠度计算值 ν= 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]= ，满足要求。 四、梁侧模板支撑的计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=()=本工程中，次楞采用木方，宽度 50mm，高度 100mm，截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹 性模量 E分别为 : W = 151010/6 = 3； I = 15101010/12 = 4； E = N/mm2； 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 24 计算简图 剪力图 (kN) 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 25 弯矩图 (kNm) 变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩 M = kNm ，最大支座反力 R= kN，最大变形 ν= mm (1)次楞强度验算 强度验算计算公式如下 : σ = M/W[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 10 5/10 4 = N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值 : [f] = 11N/mm2； 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 26 次楞最大受弯应力计算值 σ = N/mm 2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求。 (2)次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值 : [ν] = 300/400= ； 次楞的最大挠度 计算值 ν= 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]= ，满足要求。 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径 48mm，壁厚 3mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : W = 2= 3； I = 2= 4； E = N/mm2； 主楞计算简图 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 27 主楞计算剪力图 (kN) 主楞计算弯矩图 (kNm) 主楞计算变形图 (mm) 经过计算得到最大弯矩 M = kNm ，最大支座反力 R= kN，最大变形 ν = mm 惠州 110kV荃湾变电站工程 高支模施工方案 28 (1)主楞抗弯强度验算 σ = M/W[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值 : σ = 10 5/10 3 = N/mm2；主楞的抗弯强度设计值 : [f] = 205N/mm2； 主楞的受 弯应力计算值 σ =[f]=205N/mm2，满足要求。 (2)主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 mm 主楞的最大容许挠度值 : [ν] = 700/400= ； 主楞的最大挠度计算值 ν= 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]= ，满足要求。 五、。