工业厂房楼盖结构设计说明书(编辑修改稿)

工业厂房楼盖结构设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

正截面承载力计算 : 跨内按 T 形截面计算 ,翼缘计算宽度 1 6 6 735 0 0 0339。  lbfmm；又 10 2 0 0 01 8 0 02 0 039。  nf sbb mm1667mm,故取 166739。 fb mm。 除支座 B 截面纵向受拉钢筋按两排布置外，其余截面均布置成一排。 判别 T 形截面类形 : MKNhhfhb fcmff  7 6)280354 0 0(11801 6 6 7)2(39。 039。 39。 M。 可知属第Ⅰ类 T 形截面。 次梁的配筋计算见附表 2。 C20混凝土 fcm=11N/mm2；Ⅱ级钢筋 fy=310 N/mm2。 附表 2 次梁的正截面受弯承载力计算 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（ kN m） 20bhfM cms  26365166711   = 2634020201   = 26365166711   = 2636520201   = s 211  ycmS ffbhA 0 选配 钢筋 2Φ 14+1Φ 12（弯） AS= mm2 3Φ 14 AS=461 mm2 2Φ 14 AS=308 mm2 3Φ 12 AS=339 mm2 次梁的配筋未考虑架立筋的受力，钢筋的弯起与截断采用 分离式详见次梁配筋图。 斜截面受剪承载力计算： （ 1） 验算截面尺寸 11 mmhhh fw 2858036539。 0  bh w 故 KNVKNbhf blc 7 03 4 02 0 0  KNbhf c 6 52 0 0  可知截面尺寸符合要求，但除 A 支座外其他各支座均需按计算配置腹筋。 （ 2） 计算所需腹筋 采用φ 6 双肢箍筋。 计算支座截面 B 外侧（支座最大剪力）。 由公式 00 hsAfbhfV SVyvccs ，可得出箍筋间距 mmbhfV hAfs cbl svyv 00   考虑弯矩调幅对受剪承载力的影响，应在梁局部范围内将计算的箍筋面积增大 20%。 现调整箍筋间矩： mms  取箍筋间矩 s=180mm，沿梁长不变。 （ 3） 验算配箍率下限值 弯矩调幅时要求的配箍率下限值为： yvcff 实际配箍率 33   bsA svsv 满足要求。 12 五 主梁的计算 主梁中按弹性方法计算。 1 荷载设计值 为了简化计算，将主梁 长度的自重亦按集中荷载考虑。 次梁传来恒荷载 = kN 主梁自重 () 25 = 主梁粉刷 () 2 = 恒荷载 G=，取 G= 活荷载 Q= =, 取 Q= 2 计算简图 梁两端支承在砖墙上 ,支承长度为 370mm。 中间支承在 300mm 300mm 的钢筋混凝土柱上（附图 7）。 墙、柱作为梁的铰支座，主梁按连续梁计算。 附图 7 主梁的跨度 13 计算跨度： 边跨： mml 6 0 6 52/3701206 0 0 001  或： mmmml 6 0 6 56 0 2 31 7 5)1 7 51 2 06 0 0 0(0 2  取 mml 602301  中间跨 mml 600002  因计算跨度相差甚少，故跨度一律用 计算。 主梁的计算简图见附图 8。 附图 8 主梁的计算简图 3 弯矩、剪力设计值及内力包络图 （ 1） 弯矩设计值 弯矩： QlkGlkM 21  式中 k k2 由武汉大学出版社出版的《混凝土及砌体结构》（程文瀼主编）查得。 （ 2） 剪力设计值 14 剪力： QKGkV 43  式中 k k4 由武汉大学出版社出版的《混凝土及砌体结构》（程文瀼主编）查得。 （ 3） 弯矩 、剪力包络图 由附表 3 的荷载组合和表内的支座弯矩来绘制弯矩叠合图。 荷载组合① +② —— 出现第一跨内弯矩最大和第二跨内弯矩最小。 此时 MA=0， MB== m，以这两个支座弯矩值的连线为基线，叠加边跨在集中荷载 G+Q=+= 作 附表 3 主梁的弯矩计算（ KN M） 项次 荷载简图 1Mk BMk 2Mk CMk ①   ②    ③    ④   组合项次 Mmin(kN m) ① +③ ① +④ ① +② ① +④ 组合项次 Mmax(kN m) ① +② ① +③ 用下的简支梁弯矩图，则第一个集中荷载下的弯矩值为： m a x,101 9 4 2 33131)(31 MmKNMlQG B  第二个集中荷载下的弯矩值为： 15 mKNMlQG B  )(31 01 中间跨跨中弯矩最小时，两个支座的弯矩值均为 kN m，以此支座 弯矩连线为基线，叠加集中荷载 G= 作用下的简支梁弯矩图，则集中荷载处： mKNMGlMB  02m i n,2 荷载组合① +④ —— 支座最大负弯矩 MB,max= kN m，MA=0,MC= kN m，在这三个支座弯矩之间连直线，以此连线为基线，于第一跨、第二跨分别绘出集中荷载为 G+Q 时的简支梁弯矩图，则集中荷载处的弯矩值顺次为为 、 、 、 kN m。 同理，当 Mc最大时，集中荷载下的弯矩倒位排列。 荷载组合① +③ —— 出 现在边跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。 此时 MB=MC== kN m，第一跨在集中荷载 G下的弯矩值为 、 kN m；第二跨在集中荷载 G+Q 下的弯矩值为 kN m≈ kN m(M2,max)。 所计算的跨内弯矩与附表 3 中的有少量差异，这是因为计算跨度不是严格的等跨所致。 主梁的弯矩包络图见附图 9（ a）。 根据附表 4 绘制剪力包络图。 荷载组合① +②时， Vmax=，至第一集中荷载处剪力降为 = kN，至第二集中荷载处剪力值为 = kN；荷载组合① +④时， VB最大，其中 VBl=，则第一跨集中荷载处的剪力顺次为 、。 其余剪力值也可按此计算出，值具体见剪力包络图。 16 主梁的剪力包络图见附图 9（ b）。