卡箍模具设计毕业设计(编辑修改稿)

卡箍模具设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

1+ L 直 2 ＝ +++18+18 ＝ （ mm） . 冲压力的计算 完成本制件所需的冲压力由冲孔力、落料力、卸料力和推件力组成。 该模具采用弹性卸料和下出料方式。 冲裁力的大小主要与材料力学性能、厚度及冲裁件分离的轮廓长度由关。 . 冲孔力计算 查书（Ⅰ）中式（ 22）得 用平刃口模具冲孔时，冲孔力 F 可按下式计算： F1 ＝ Ltδ b （ ） 式中 F—— 冲孔力（ N）； L—— 孔的 周边长度（ mm）； t —— 材料厚度（ mm）； δ b—— 材料的抗拉强度（ MPa）； 零件材料为 Q235，查书（Ⅱ）中表 的δ b＝ 375～ 460MPa。 这里取δ b＝ 420MPa。 孔的 周边长度 L： L＝ 2Π D＝ 2 8＝ （ mm） 材料 厚度 t: t＝ (mm) 则 F1 ＝ Ltδ b ＝ 420 ≈ 103（ N） 南昌航空大学高职学院毕业论文 —— 卡箍模具设计 12 . 落料力 查书（Ⅰ）中式（ 22）得 F2 ＝ Ltδ b （ ） 式中 L—— 落料 件的周边长度 落料件的周边长度 L： L＝ 2＋ 30 2＝ （ mm） 材料厚度 t: t＝ (mm) 则 F2 ＝ Ltδ b ＝ 420 ≈ 103（ N） . 落料时的 卸料力 从凸模上将零件或废料卸下来所需的力称为卸料力。 卸料力是由压力机和模具的卸料装置获得的，影响这些力的主要因素有材料的力学性能、材料厚度、模具间隙 、凸、凹模表面粗糙度、零件形状和尺寸以及润滑情况等要准确计算这些力是很困难的。 查书（Ⅰ）中查得 F 卸 ＝ K 卸 F （ ） 式中 F 卸 —— 卸料力、推件力（ N）； K 卸 —— 卸料力、推件力系数； 查书（Ⅰ）中表 22得 K 卸 ＝ ～ ，这里取 K 卸 ＝ K 推 ＝ K 卸 F ＝ 103 ＝ 103（ N） . 冲孔时的推件力 顺着冲裁方向将零件或废料从凹模腔推出的力称为推件力。 推件力是由压力机和模具的卸料装置获得的，影响这些力的主要因素有材料的力学性能、材料厚度、模具间隙、凸、凹模表面粗糙度、零件形状和尺寸以及润滑情况等要准确计算这些力是很困难的。 查书（Ⅰ）中查得 F 推 ＝ nK 推 F （ ） 式中 F 推 —— 推件力（ N）； 南昌航空大学高职学院毕业论文 —— 卡箍模具设计 13 K 推 —— 推件力系数； n —— 零件个数（个）； 查书（Ⅰ）中表 22得 K卸＝ 取书（Ⅲ）中图 46 （ d ） 的 凹 模 刃 口 形 式。 其中 thn ，—材料的厚度—；—凹模孔口直壁的高度— th ， 取 h＝ 5mm,则 n＝ 5/≈ 2 个。 故 F 推 ＝ nK 推 F ＝ 2 103 ＝ 103（ N） 所以总 冲压力为 F 总 : F 总 ＝ F1+ F2+ K 推 + F 推 ＝ 103+ 103+ 103+ 103 ＝ 103 （ N） . 冲压设备的选择 为安全起见，防止设备的超载，可按公称压力 F＝（ ～ ） F 总的原则选取压力机。 参照有关资料书可选取公称压力为 630KN 的 J2363开式双柱可倾压力机，查 书 （Ⅱ）中表 ： 型号 J2363 公称压力 /KN 630 滑块行程 /mm 120 滑块行程次数 / 1min 70 最大闭合高度 /mm 220 封 闭高度调节量 /mm 90 立柱距离 /mm 340 工作台尺寸 /mm 前后 480 左右 710 工作台孔尺寸 /mm 前后 180 南昌航空大学高职学院毕业论文 —— 卡箍模具设计 14 工作台孔尺寸 /mm 左右 340 直径 230 模柄孔尺寸 /mm 直径 50 深度 70 工作台板厚度 /mm 90 倾斜角（ 0 ） 30 . 压力中心的计算 图（ ） 按比例画出零件图形状，选定坐标系 x0y,如图（ ）所示。 零件左右对称，即 x0＝ 0,零件上下也对称，即 y0＝ 0。 故该零件的压力中心即为零件的几何中心。 . 有关模具的结构设计 . 凹凸模刃口尺寸的计算 查书（Ⅰ）中表 25用插值法取得冲裁模初始双面间隙 Zmin＝ , Zmax＝。 则 Zmax－ Zmin＝ － ＝ （ mm） 对冲φ 8mm 孔：采用凸、凹模分开加工。 凸、凹模分开加工是指凸模和凹模 分别按图样加工至尺寸。 这种方法适合于圆形或形状简单的工件，为了保证凸、凹模间初始间隙小于最大合理间隙 Zmax，不仅凸、凹模分别标注公差，而且要求有较高的制造精度，以南昌航空大学高职学院毕业论文 —— 卡箍模具设计 15 满 足以下条件： δ p+δ d≤ Zmax－ Zmin （ ） 查书（Ⅰ）中表 210得凸、凹模的制造公差：δ p＝ , δ d＝ 校核： δ p+δ d＝ +＝ （ mm） 所以瞒足式（ ）的条件。 凸、凹模分开加工可使凸、凹模自身具有互换性，便于模具成批 制造。 但需要较高的公差等级才能保证 合理间隙，模具制造困难，加工成本高。 根据原则，应先确定凸模尺寸，使凸模标称尺寸接近或等于工件孔的最大极限尺寸，再增大尺寸以保证最小合理间隙。 查书（Ⅰ）中 式（ 28） 、（ 29） 得 0)( pxdd p δ△＝  （ ） dd ZxdZdd pd δδ ）△＝（＝   0m i n0m i n )( （ ） 式中 dp、 dd —— 冲孔凸、凹模直径（ mm）； d —— 冲孔件标称尺寸 ； △ —— 工件制造公差（ mm）； Zmin —— 凸、凹模最小合理间隙（双边）（ mm）； δ p、δ d —— 凸、凹模的制造公差（ mm） ,可查表或 取δ d＝△ /4，δ p＝（ 1/4～1/5）△ ； x —— 系数，是为了使冲裁件的实际尺寸尽量接近冲裁件公差带的中间尺寸，与工件制造精度有关； 查书（Ⅰ）中式（ 210）得 Ld＝ L＋△ /8 （ ） 式中 Ld —— 凹模孔心距的标称尺寸（ mm）； L —— 工件孔心距的标称尺寸（ mm）； △ —— 工件孔心距的公差。 工件精度为 IT14 级，查书（Ⅰ）中表 211 得 x＝ 查书（Ⅳ）中式（ 18）得 φ 8的公差为 ，即△ 1＝ ；长度 的公差为 ，即△ 2＝ 南昌航空大学高职学院毕业论文 —— 卡箍模具设计 16 故 01 )(pxdd p δ△＝  0 0 2 )( ＝ ＝ 0  （ mm） dZxdd d δ）△＝（  0m in1 8  ）＝（ ＝  （ mm） Ld＝ L＋△ 2/8 ＝ 177。 ＝ 177。 （ mm） 对外轮廓的落料，采用配合加工法。 配合加工是先加工好凸模 （或凹模）作为基准件，然后根据此基准件的实际尺寸，配做凹模（或凸模），使它们保持一定的间隙。 其凸、凹模刃口部分尺寸计算如下： 当 以凹模为基准件时，凹模磨损后，刃口部分尺寸都增大，因此均属于 A类尺寸。 查书（Ⅰ）中式（ 211）得 dxAAd δ△）＝（  0。