单层厂房设计图文并茂(编辑修改稿)

单层厂房设计图文并茂(编辑修改稿)内容摘要：

动铰支座反力分别为： A列柱： ，， 4311 3 [ 1 ( 1 / 1 ) ] / [ 8 8 ( 1 / 1 ) ] 28C n n      11 28 5 12 .4 0 ( )AR C q H KN KN        C列柱： ，， 11  11 28 4 12 .4 2 ( )CR C q H KN KN        24 假想排架柱顶不动铰支座的总反力为 ( 22 .18 0 0 2) 38 .40 ( )W A B CR F R R R KN KN          各柱柱顶最后剪力分别为 ( 0 86 38 .40 ) 8 ( )A A AV R R KN KN       ( 0 28 38 .40 ) 16 .44 ( )B B B R KN KN       ( 1 86 38 .40 0 ( )C C CV R R KN KN       ） 右来风时排架柱的弯矩图如图所示，左来风时排架柱内力近似地按右来风时的反对称荷载取值。 考虑厂房整体空间工作，对 A 柱进行最不利内力组合，组合结果如表所示， 25 表 44 A 柱内力设计值汇总表 柱号及 正向内力 荷载类别 恒载 屋面活载 吊车竖向荷载 吊车水平荷载 风荷载 作用在 AB 跨 作用在 BC 跨 maxD 作用在A柱 maxD 作用在B柱左 maxD 作用在B柱右 maxD 作用在C 柱 maxT 作用在 AB跨 maxT 作用在 BC跨 左风 右风 序号 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨ ⑩ ⑾ Ⅰ ⅠⅡ ⅡⅢ ⅢⅢ  M 177。 177。 N 0 0 0 0 0 0 0 0 0  M 177。 177。 N 0 0 0 0 0 0 0  M 177。 177。 N 0 0 0 0 0 0 0 V 177。 177。 注： 1. ( k N ) , N ( k N ) .Mm 单 位 为 单 位 为   所得。 如取   时，则恒载内力须乘以 ；如取时，则恒载内力须乘以。 26 表 45 A 柱控制截面组合的内力设计值 截面 m a x ,M N V 及 相 应 的 m a x ,M N V 及 相 应 的 m ax ,N M V及 相 应 的 m in ,N M V及 相 应 的 备注  M ⑩⑨＋（②＋③）⑥① ）（⑨⑦⑤① ⑥③）（②① ⑩⑨⑥③④① N  M ⑩⑨⑥③④① ）（⑦）⑤（②⑨① ⑩⑧③）（②④① ）（⑦⑨① N  M ⑧⑥）（④③⑩① ⑧⑤②）（① ⑩⑧②＋④① ⑨⑥③⑩① N V kM kN kV 27 B柱和 C 柱内力组合及截面设计，可按同理进行。 柱截面设计 以 A柱为例。 混凝土强度等级为 C30， /cf N mm ， /tkf N mm ；采用 HRB400 级钢筋， 2/3 6 039。 mmNff yy  ， b。 上、下柱 均采用对称配筋。 （ 1）选取控制截面最不利内力 对上柱，截面有效高度取 0 400 45 335h m m m m m m  ，则大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为 10 1. 0 14 .3 40 0 33 5 0. 51 8 10 51 .8 5b c bN f bh k N k N       由表可见，上柱  截面共有 4组不利内力， 4组内力均满足 bNN ， 故均为大偏压。 对这 4 组内力，按照“弯矩相差不多时，轴力越小越不安全；轴力相差不多时，弯矩越大越不安全”的原则，可确定上柱的最不利内力为 M 77 .99 kN m，N  对下柱，截面有效高度取 0 900 45 855h m m m m m m  ，则大、小偏心受压界限破坏时对应的轴向压力为  10 () 100 855 ( 400 100) 1501276. 833b c b f fN f bh b b hkNkN           由表可见，下柱  和  截面有 8组最不利内力，均满足 bNN 对这 8组内力采用也上柱  截面 一样的分析方法，可得下柱的最不利内力为  截面 M 38 4kN m，N   截面 36 1， （ 2）上柱配筋计算 上柱最不利内力为 M 77 .99 kN m，N  查表可得有吊车厂房排架方向柱的计算长度为 0 2 2 H m m    2 2 / 400 c fA N m m m mNN     （取   ） 28 400 1 3 2 03 0 3 0h m m m m m m   ( 20 )ae mm取 600 9 10 20 310269. 38 10i a aMe e e e m m m m m mN        22001 1 760 01 ( ) 1 150 0 / 4001500 355sc il mme h h mm       0 6 77 .99 = 98 .27SM M k N m k N m     60 7 10 20 385269. 38 10i a aM N m me e e e m m m mNN       400= = 38 5 + 45 = 54 022ish m me e a m m m m m m   39。 21 0 02269 380 33 14. 3 / 400 355 355sc aN N m mf bh N m m m m m m h m m         故取 39。 =2sxa进行计算。 400= = 385 45 = 230h m me e a m m m m m m     39。 39。 239。 20 269 380 230 555( ) 360 / ( 355 45 )ss ysN e N m mA A mf h a N m m m m m m      选 3 182( =763 )sA mm， 则2/ ( ) 763 / ( 400 400 ) 77% %sA bh m m m m m m     满足要求 查表可得垂直于排架方向住的计算长度 0 1. 25 = 1. 25 3. 8 4. 75ul H m m   0 / 4750 / 400 , b m m m m    则 39。 39。 2 2 2m a x m a x ( ) ( / 400 400 2 360 / 763 ) 42 ( )u c y sN f A f AN m m m m m m N m m m mk N N N k N          满足弯矩作用平面外的承载力要求。 （ 3）下柱配筋计算 29 由分析结果可知，下柱去下列两组为最不利内力进行配筋计算： M 38 4kN m，N  36 1， ①按0 = M 38 4 kN m，N 计算 查表得下柱的计算长度为 0 H m 截面尺寸 42= 1 0 0 , = 4 0 0 m m , h = 1 5 0 , A = 1 8 1 0ffb m m b m m m m  0 900 45 855h m m m m m m   2 4 / 18 10 8 c fA N m m m mNN       （取   ） 900 3 0 2 03 0 3 0h m m m m m m ( 30 )ae mm取 600 387. 74 10 30 539762500i a aMe e e e m m m m m mN        22001 1 8600m m1 ( ) 1 ( ) / 1500 539 / 855 900m mscile h h m m m m       0 97 38 4 = 42 5SM M k N m k N m     60 425 .35 10 30 588762500i a aM N m me e e e m m m mNN        900= = 58 8 + 45 = 99 322ish m me e a m m m m m m 先假定中和轴在受压翼缘内，则 21 762500 133 ( 150 ) / 400 ffcfx m h h m mN m m m mfb     且 2 = 2 4 5 = 9 0sx a m m m m  ， 为大偏心受压构件，受压区在受压翼缘内，则 30 39。 1039。 39。 02 4 2 2m in()2()133762500 993 1 400 133 ( 855 )2360 (。