pex7501060复摆颚式破碎机的设计_毕业论文(编辑修改稿)

pex7501060复摆颚式破碎机的设计_毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

此增加功率消耗。 在传统设计中，偏心距是由动颚行程通过画机构图来初步确定的。 据资料 [1]： 1211 si n( 90 )2si n 90 si n2112 si n( 90 )2oxooC m yyley     21624 1 25 sin( 45 90 )6 2sin 90 45 sin2 19 701162sin( 45 90 )2oooooooooe      初算为 根据经验公式 e = )2/sin(2 )90cos(   xC  为肘板摆动角 , 肘板支撑角  ，代入并计算得 肘板支撑角  =21o 肘板摆动角 6o 传动角 45oy e = )2/sin(2 )90cos(   xC= ,= 其中，  角随偏心距 e的增大而增大，从而改变了动颚上下部的行程值。 L PEX7501060复摆颚式破碎机的设计 14 据资料 [1]： 图 35 连长 m i n 7 5 0 8 0 1970s in 0 .3 4Bdl a   mm 据资料 [1]，  选择应保证肘板与肘板垫间只存在滚动摩擦而无相对滑动，以延长肘板与肘板垫的使用寿命，减少功率消耗。  不应超过接触处 2倍的摩 擦角，即   2tg1 f 由资料 [1]查得， f 为肘板与肘板垫间的摩擦系数，一般取 f=。 代入，则  = tg1 =11 25 ’。 当调整排料口间隙时，肘板与机架滑槽的磨损，引起  、  增值。 另外，  还受到动颚行程大小的约束。 由前面提到的 e=)2/sin(2 )90cos(   xC   =2[sin1 eCx 2 )90cos(   ]=2[sin1   20202 40c os10 ]=176。 由生产实际经验，取  = 6176。  传动角大小影响着机构的传动效率。 通过机械原理的学习，我们知道复摆颚式破碎机是一种曲柄摇杆机构，曲柄摇杆机构中连杆和摇杆所夹的锐角称为传动角。 从连杆的受力分析来看，在推力板长度一定的情况下，加大传动角会提高机构的传动效率，但必须要求偏心距增大才能保证行程的要求，这就导致 动颚衬板上部水平行程的偏大，物料的过粉碎引起排料口的堵塞，使功耗增加。 当偏心距大小一定时，加大传动角、实质上是减小推力板和摆动角，而其特性值也渐渐恶化，齿板磨损加剧。 据资料 [1] 推荐： 00 55~45 PEX7501060复摆颚式破碎机的设计 15 在此设计中我们选择 45度  若改变  的大小，则动颚上、下行程都将改变。  增大，则上下行程都将变大，特性值 m得以改 善。 但却不能过度增大，因受到动颚行程与最小排料口间的固有比值的限制。 由偏心距 e的公式转换，得：  =sin1 eCx 2 )90cos(  2 肘板支撑角  =sin cos(90 )2 oCr42 = 取：  =21176。 K 由资料 [1] 2s in212s in2222mCCCK xyX  21 1242 s i n 2 s i n22x XCm CK   2 21 1 42 si n 2 si n22x XXCm CKC  PEX7501060复摆颚式破碎机的设计 16 = 2 6 2 .6 6 9 1 0 0 5 .70 .0 6 9  为加工方便，取 1006 第 4章 颚式破碎机工作参数的计算 偏心轴的转 速 的计算 图 3－ 5 确定颚式破碎机的转数 当动颚摆动一次时，从破碎腔中排出的破碎产品是断面为梯形的棱柱体 (图 3－ 5)。 棱柱体下部的宽度等于排矿口的最小宽度。 而上部的最大宽度等于 se ， s 为动颚下端的行程。 棱柱体的高度为 : 偏心轴的转数理论计算公式： sn tan665 式中 s ――动颚下端的摆动行程 (cm) n ――主轴转速 (r/min)  ――啮角 ”）（“  mi n/ 20t a n665t a n665 rsn   Q 生产能力是指破碎机在单位时间里所能破碎矿石的数量。 它与矿石性质，破碎机的类型，以及操作条件等因素有关。 除上述公式外，颚式破碎机的生产率常用下列经验公式计算： 据资料 [3] ： 根据 其要求，生产处理特定抗压强度的矿物，选用下式计算。 当处理不大于 350MPA的矿物时 ,其生产率计算 PEX7501060复摆颚式破碎机的设计 17  ,m i n m i n~ 1 . 4 3 4 0 1 . 0 6 (0 . 0 8 0 . 0 2 4 ) 2 . 2 1 1 5 . 4 4 3 3 2 8oQ K g L d d S         P 电动机的选择要根据动力源和工作条件，首先要满足的就是所需功率要求。 根据设计目的，复摆颚式破碎机是为了破碎中等硬度的各类矿石或岩石。 破碎机所需要的功率，主要是用来破碎矿石和克服机器本身的摩擦损失。 工作时产生巨大的破碎力，破碎矿石所需要的功率约占整个功率消耗 的 70%。 复摆颚式破碎机的需要的功率 P 与很多因素有关，例如：规格（ B L）、偏心轴转速 n、啮角 a、动颚下端水平行程 s、偏心距 r、以及破碎机的物理机械性能、粒度特征、破碎齿板表面形状和齿形参数等，都会影响功率消耗。 由于影响破碎机功率因素很多，要想用一个公式精确地进行计算是很困难的。 迄今，一些功率计算公式大多属于经验公式的范畴。 经验公式 1 N=18LHen=1 8 1 . 0 6 1 . 8 5 0 . 0 2 0 8 1 8 3 1 3 4 . 3 5 8     经验公式 2 N=CLB 式中： L B：破碎机进料口的长和宽。 厘米 C： 跟进料口大小决定的系数 1 2 0 09 0 01 2 011 2 0 09 0 0~4 0 02 5 0:1 0 014 0 02 5 0601LBLBLB 当取 250 400BL   时系数 160 时 ,N=CLB= 千瓦与经验公式 1 数值基本相同 ,当取 : 900 1200BL时的系数 1100 时 ,N=CLB= ,二者差异较大 ,查询目前类似型号 的 750* 鹗式破碎机功率为 90 千瓦 ,二公式均有其局限性 ,故选择 其二者平均值106千瓦 . 故取大于 106千瓦的电动机 电动机选择 取大值 106千瓦以上电动机 . 从 YZR 以及 YZ系列冶金起重三相异步电机中选择 ,经过筛选 ,只有 YZR335M10型电动机符合要求 . 其参数为 :30 分钟内额定功率 110KW,转速 581,当等效启动次数量每小时小于 6 次时 ,该电动机完全符合其要求 . 电动机转速平均为 581转 /分 ,最适宜偏心距转速为 183转 /分 ,则传动比为 破碎机使用普通 V带传动 ,其功率为可知 ,110KW,转速可知 ,最大转速 581转 /分 传动小轮基准直径 ,其转速为 581转 ,则 查阅表格 ,选择皮带型号 : D1=450~560的 D型皮带最符合其功率转速的要求 第 5章 颚式破碎机的结构设计 PEX7501060复摆颚式破碎机的设计 18 主轴也即偏心轴，是颚式破碎机最重要的零部件之一。 主轴的选取首先应考虑其强度，然后才是主轴的材料选取。 再考虑轴承定位，装卸方便等因素。 偏心轴的设计 偏心轴是颚破最主要的部分之一，它支撑皮带轮，飞轮动颚，让动颚按照自己的轨迹运动，同时传递破碎机需要的功率。 轴的初步计算 偏心轴是颚破碎机的主要部件，它用于支撑皮带轮，飞轮，同时传递破碎机所需要的功率。 工作时，偏心轴受 到很大的扭力，弯矩。 由于偏心距不大，在强度计算上可以按照直轴处理。 按照扭力确定轴的最小直径： 扭矩与转速 n以及输入功率 N有如下关系： 95500n NM n nM 为扭矩，千克 厘米， N为千瓦数，值为 110， n为转动速度，值为 183转 /分 nM 值为 57404 取得轴的直径为 d（厘米）则： 轴所受的扭转剪应力 nMWd   许用应力 n nMWd  由上式得   333 955000 .2nNNdAnn   式中 A为随许用应力变化的系数，可以由它得到常用材料的载荷选择。 A值选择： A=7~9用于无轴向载荷重载短轴 A=10~11用于无轴向载荷低速中间轴 A=12~14无轴向载荷多交点轴 A=15~16圆锥或者斜齿轴 A=17~18蜗轮，螺旋齿等大载荷震动 A=19~20传动中有大过载的轴 颚式破碎机的偏心轴承受很大切应力，并运转过程中载荷并不平均，所以取 A=19~20，取 19 PEX7501060复摆颚式破碎机的设计 19 加上键槽值 ，取值为 20。   333 9 5 5 0 0 1 1 02 0 2 0 0 .9 3 8 3 5 6 1 1 8 .7 6 7 1 2 20 .2 1 8 3n Nd n     （厘米） 约等于 188mm 取 19厘米，而偏心距为 ，故： 轴的结构设计 根据初步计算的尺寸，颚破偏心轴上的结构主要另件是动颚，皮带轮，飞轮，轴承，他们相互位置由轴肩，挡圈确定。 轴各个长度的确定 轴最小 一般轮客长度在 1~2d之间选择，轮壳配合部分比轮壳段 2~3mm 偏心轴材料的选择： 按照 JB138874标准中规定 150 250~400 600不得低于 YB671 45号钢， 而 600 900~900 1200不得低于 40Cr钢，本机 750 1060符合 40Cr钢材料要求。 由 YB671， Q/ZB6173查得 40Cr机械性能  222700 /5000 /241 ~ 2861 1480 /bsOkg cmkg cmHBkg cm 总得来说，理论最小轴径为 188cm，但是实际需要扩大，而 40Cr的材料则能够满足其载荷要求。 电动机转速平均为 581转 /分 ,最适宜偏心距转速为 183转 /分 ,则传动比为 破碎机使用普通 V带传动 ,其功率为可知 ,110KW,转速可知 ,最大转速 581转 /分传动小轮基准直径 ,其转速为 581转 ,则查阅表格 ,选择皮带型号 : D1=450~560的 D型皮带最符合其功率转速的要求 D型皮带在 1i 时传动功率的增量 ,根据其转速查阅表格得 ~,则 V带根数确定时使用算式 0 0 )(caLpZ p p K K  PEX7501060复摆颚式破碎机的设计 20 单根 V 带传动基准查阅表格可知道 ,粗算 D 带中 450mm单根传动 千瓦的最符合 3~6跟要求 ,但是粗算值过于接近 6,所以取 D带中的 560mm带 .粗算 = 由于其传动比为 比 1,从动轮与小轮距离过近则 aK 包角系数减少 ,则效率降低 ,故适当延长两 轮之间距离 . V带长度计算 :小带轮基准适合 D带的有 355~800mm,当小带轮转速 n近于 600转时 ,采用 450mm的小带轮最为适宜 ,而可知大带轮的直径就为 . 查表得 0p = 小带轮周长为 ,大带轮周长为 皮带轮最小长度约为 1 ( 4 5 0 1 4 2 6 . 9 5 ) ( 4 5 0 1 4 2 6 ) 4 8 2 42     ,然而最小长度是不可取的 ,机器间距根据经验约可取 ~2米额。