25米预应力混凝土t型梁桥毕业设计(编辑修改稿)

25米预应力混凝土t型梁桥毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

8570000 ∑ 6650 402． 5 449625 5710000 ∑I=23100000 注： ： )(7 5 5 04 6 0 0 0 cmASy iis  ： )(6650 4 9 6 2 cmASy iis  ④ 检验截面效率指标ρ（希望ρ在 以上） 上核心距： cmyA Ikxs  本科毕业论文设计 18 下核心距： cmyA Iksx  截面效率指标：  h kk xs。 本科毕业论文设计 19 ： )(2 G KN ③ 支点段梁的自重（长 ）： KNG  )()1 7 ( 3m 端横隔梁体积： )()2/( 3m 本科毕业论文设计 20 )()1 4 ()4( kNG  )() 0 (1 mkNg  （ 2）二期永久作用 ： )( 3m 故： )(4 0 8 )0 8 7 ()6( mkNg  ③ 铺装 8cm 混凝土铺装： )( mkN 10cm 沥青铺装： )( mkN 本科毕业论文设计 21 ：   )/()8( mkNg  )/( 0 8 mkNg  ⑵ ．永久作用效应 主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 2)1(21 glM  glQ )21(21   本科毕业论文设计 22 图 表 作用效应 跨中 α = 四分点 α = 支点α = 一期 弯矩（ KN m） 剪力（ KN） 二期 弯矩（ KN m） 剪力（ KN） ∑ 弯矩（ KN m） 剪力（ KN） ⑴ 本科毕业论文设计 23 ： )( 9 2 4 2 6 1022 HzmEIlfcc   其中： gGmc 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：  f ⑵，且承重结构的长宽比为： Bl 所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数 mc。 本科毕业论文设计 24  mi iiiT tbcI 1 3 )( 1 0 1 01 cmt  马蹄部分的换算平均厚度： )(302 40203 cmt  图 示出了 IT 的计算图示， IT 的计算见表。 图 IT 计算图式（尺寸单位 mm） 本科毕业论文设计 25 表 IT计算表 分块名称 bi（ cm） ti（ cm） ti/bi ci（ cm） IT=mi iii tbc13 ( 103 m4 ) 翼板① 腹板② 马蹄③ ∑ iTiiTIaEIGli221211 本科毕业论文设计 26 式中： ,,。 654321 aaaaaai T iImlEG I= mm 41110 求得 β= ④ 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值  5 1 21i iiijaean  式中： n=6,。 表 η ij 值计算表 梁号 η 11 η 12 η 13 η 14 η 15 η 16 1 2 3 ⑤ 计算荷载横向分布系数 本科毕业论文设计 27 图 ） 可变作用（汽车公路 — II级）： 1号梁 俩车道： 7 2 )0 4 8 7 (21 cqm 2 号梁 mxxx  5 7 ) 0 0 (2/1 m cq 3 号梁 )(2/13 m cq 1 号梁可变作用： )(2/11 m oq 本科毕业论文设计 28 2 号梁可变作用： 7 6 )(2/12 m oq 3 号梁可变作用： 7 6 )(2/13 m oq 图 支点横向分布系数 m0 计算图式（单位 mm） ⑦ ） 表 可变作用类别 一号 . 二号 . 三号 . 跨中 mc 支点 mo （ 3）车道荷载的取值 本科毕业论文设计 29 )/(8 7 mkNq k  计算弯矩时： )(1 9 525203 6 0 1 8 0 kNppPk  计算剪力时： )( kNPk  ⑷ 计算可变作用效应 ymPmqS kk  式中： Pk—— 车道集中荷载标准值； Ω —— 影响线上同号区段的面积； y—— 影响线上最大坐标值。 本科毕业论文设计 30 可变作用（汽车）标准效应： KNypqmM kkcq 5(1   ）（汽 可变作用（汽车）冲击效应： )( mkNM  )( kNV  KNV 3 2)2/12 3 42/(7 2 8 汽 本科毕业论文设计 31 图 可变作用（汽车）标准效应： KNLM LL 2 3 1)1631 9 52/11637 8 (7 2 8 2/116322KNV 9] 4)(78 [72 可变作用（汽车）冲击效应： )( 3 1 mkNM  )( 19 kNV  ③ 求支点截面的最大剪力。 本科毕业论文设计 32 图 支点截面影响线图 可变作用（汽车）效应： kNVoqoqoqv 07 34)7 ( 汽）（汽 可变作用冲击效应： )( 89 kNV  可变作用（人群）标准效应： 表 主梁作用效应组合 荷载类别 跨中截面 四分点界面 支点 本科毕业论文设计 33 序号 Mmax Vmax Mmax Vmax Vmax KN/m KN KN/m KN KN ⑴ 一期永久作用 ⑵ 二期永久作用 ⑶ 总永久作用 =（ 1）+（ 2） ⑷ 可变作用公路II级 ⑸ 可变作用汽车冲击 6 标准组合 =（ 3） +（ 4） +（ 5） +（ 6） 7 短期组合 =（ 3）+（ 4） +（ 6） 极限组合 =（ 3 ）+  )5(）4（  )(1 pspkp k ekfAC Mn  本科毕业论文设计 34 ，故Δ Ap=。 1 号梁： )9 4 2 (101 8 6 6 4 8 9 64 3   n ⑵ .按承载能力极限状态估算钢束数 ppdd Afh Mn   式 中 计算得： 2 6 102 4 8 0 8 46 3   n 本科毕业论文设计 35 )( 2020003 cma p  重心至梁底距离为： 本科毕业论文设计 36 本科毕业论文设计 37 图 表 钢束锚固截面几何特性计算表 其中： )( cmASyiis   )( 0 7 0 cmyhy sx  故计算得： )( cmyA Ikxs  )( cmyA Iksx  分块名称 Ai yi si It di=ynyi Ix=Aidi2 I=Ii+Ix cm2 cm cm3 cm4 cm cm4 cm4 ⑴ ⑵ ⑶ =⑴⑵ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺ =⑷ +⑹ 翼板 三角承托 腹板 ∑ 本科毕业论文设计 38 cmkyaky sxpxx  ⑶ .钢束计算 )( n50264 cma x   a n3026 7132  aaa xxx (cm) 本科毕业论文设计 39 图 钢束计算图式（单位 mm） 表 钢束起弯点至跨中距离计算表 钢束号 起弯高度)(cmy )(1cmy )(2cmy )(1cmL )(3cmx  )(cmR )(2cmx )(1cmx N1 130 7 3000 N2 100 7 2800 N3 70 39 31 320 7 2500 N4 40 39 215 7 2020 ① 各钢束重心位置计算 )cos1(0  Raa i Rx4sin  本科毕业论文设计 40 ： tan50 xyaa i  表 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置 截面 钢束号 )(4cmx )(cmR Rx /sin 4 cos )(0cma )(cmai )(cmap 四分点 N1 3000 20 10 N2 2800 0,998 10 10 N3 未弯起 2500 0 1 10 N4 未弯起 2020 0 1 10 16 支点 直线段 y  5x tan5x 0a ia N4 40 7 10 N3 70 7 10 N2 100 7 10 N1 130 7 20 3）钢束长度计算 本科毕业论文设计 41 表 钢束长度计算表 钢束号 )(cmR 钢束弯起角度ϕ 曲线长度（ cm） RS 180 直线长度)(1cmx 直线长度)(1cmL 有效长度 )( )(2 11cm LxS  钢束预留长度)(cm 钢束长度)(cm （ 1。