25hp旱地松土机设计_毕业设计(编辑修改稿)

25hp旱地松土机设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

套上，刀套再通过销与刀轴连接。 在整地机下地作业之前，刀片的安装是一项十分重要的工作，如果安装不恰当，将会严重的影响作业质量，并会因为刀片的旋转不平衡，从而导 致机具的损坏和震动增大，很不安全。 为了使得整地机在作业时，避免漏耕、堵塞，使得刀轴受力均匀，刀片在刀轴上的排列应满足以下要求： , 左右刀片按一定的顺序依次入土 ,使得受力均匀 , 减少震动。 ，避免发生干扰。 , 要保证切土比相等 , 从而保证一定的工作质量。 ，在同一相位角上，应有且仅有一把刀入土，使得扭矩平衡，减少扭矩波动，保证工作的稳定性。 36 ，从而防止夹土，缠草。 ，要求所有刀片左右交错入土，避免同向刀片的相继入土，减少轴向力。 5 根据上面的原则，我对刀片进行排列，保证在同一时刻仅有一把刀片入土。 刀轴每转一周转过的角度为 360 ，而刀片的总数为 36 把，则相继入土的两刀片之间的角度间隔为 10 ，从左至右依次将刀盘排序（ 14），每个刀盘上有 6把刀以等角度排列，则我们可以画出刀片的排列展开图如图所示。 图 31 旋耕刀的排列 第四章 传动设计 减速器的设计 （ 1） 发动机的选择 根据设计要求选取型号 HY1E44F5B的汽油发动机， 缸，二冲程。 （ 2） 蜗杆类型的选择 根据国标 [GB/T 100851998]的推荐，采用渐开线蜗杆（ ZA） （ 3） 选择材料 考虑到虽传动的 功率不大，速度只是中等，但要求结构紧凑、接触疲劳强度高，故蜗杆选用渗碳钢 20CrMnTi 钢，因希望效率高些，耐磨性好些，故蜗杆螺旋齿面渗碳后淬火再低温回火加磨削加工，硬度可达 56~62HRC。 蜗轮采用铸锡青铜 GZCuSn12，离心铸造。 为了节约贵重的有色金属，仅齿圈用青铜制造，而轮芯用灰铸铁 HT100 制造。 （ 4） 按齿面接触疲劳强度进行设计 根据闭式蜗杆传动的设计准则，先按齿面接触疲劳强度进行设计，再校核齿根弯曲疲劳强度。 传动中心距设计公式 232 ][ HE ZZKTa   （ 411） 6 K 由于是单缸发动机且工作部分为旋耕刀的松土动作，会产生较较为强烈的振动，故取载荷分布不均匀系数 K ；使用系数 AK ；由于蜗轮转速不高，取 VK ；则  VA KKKK  （ 412） 按 11Z ，传 动比 402020000 i ，且由于蜗杆蜗轮变速器尺寸较小不宜使用润滑油润滑而采用脂润滑的特点，估取效率  则 mmNnPiT .3 4 3 8 08000 4.. 6162   （ 413） ZE 查《现代机械传动手册》 [蜗轮常用材料的性能 ]表得 21146MPaZE  Z 先假设蜗杆分度圆直径 d1 和传动中心距 a的比值 ad ，从《机械设计手册》查 [圆柱蜗杆传动的接触系数图 ]得 Z 接触许用应力计算公式  m inlimHnhHH S ZZ  （ 414） 查《现代机械传动手册》 [蜗轮常用材料的性能 ]得 MPaH 425m in  寿命系数 取寿命为 8000 小时， 3 0 0 02 5 0 0 02 5 0 0 0 66  hh LZ （ 415） 转速系数     18/200 118/ 18/18/12   nZ n （ 416） 最小安全系数 ~1min HS 则   M P aS ZZH nhHH i nl i m   （ 417） 7 由（ 41）得： mma 23   取中心距 a=50mm，因 i=20，根据 GB 100851988[蜗杆、蜗轮参数的匹配 ]表得 a/mm i m/mm 1d 1Z 2Z 2  50 39 2 1 39 39。 39。 0839。 0650 这时 ad ，从 [圆柱蜗杆传动的接触系数 Z ]图中查得 39。 Z ，因为  ZZ 39。 ，因此上述计算结果可用。 （ 5）校核齿根弯曲疲劳强度 校核公式 m inlim22FPAt SUUmbKFU  （ 418） 因 NdTF t 222  令蜗轮齿宽与蜗杆直径相等 既 b 由（ 48）得 M P amb KFU At   SFmin 因根据机器要求的可靠度和重要性而定，一般 SFmin =1~，此处令 SFmin = 查《机械设计手册》 [蜗轮常用材料性能表 ]得 Ulim =190 则 M P aSUU Fp inlim  有 pUU 满足设计要求 (6)验算效率    V  t a n t a ~ （ 419） 已知 00 39。 39。 0839。 065  ； VV farctan 因减速器因体积小，工况下振动较大不宜使用润滑油润滑，故选择使用润滑脂润滑。 在润滑脂润滑条件下由于无法形成动压油膜，所以蜗杆蜗轮传动时的当量摩擦角由在有润滑条件下的钢 — 青铜动摩擦系数确定，经查表得此动摩擦系数为~，因在闭式减速中使用脂润滑其润滑效果良好，故取动摩擦系数Vf ，相应的当量摩擦角为 ) r c t a n ()a r c t a n (  Vv f。 计算可得由（ 49）得 该蜗杆蜗轮的传动效率 8     ~) a n( ) a n(~)t a n( )t a n(~ 00 0  v  小于原估计值，因此不用重算。 （ 7）蜗杆与蜗轮的主要参数与几何尺寸 蜗杆 轴向齿距  mPa 直径系数  mdq 齿顶圆直径 *11  aa mhdd 齿根圆直径     **11  chmdd af 分度圆导程角 01 )()/a r ct a n (  qz 蜗杆轴向齿厚  aa PS 蜗轮 蜗轮分度圆直径 mmmzd 7839222  蜗轮喉圆直径 mmmhdd aa 82122782 *22  蜗轮齿根圆直径   )(22782 **22  chmdd af 蜗轮咽喉母圆半径 mmdar ag 92/82502/22  验算传动比 3913912  ZZi,这时传动比误差为 % 2 3940  ，是允许的。 传动轴的设计 因传动轴只承受转矩不承受扭矩，因此按许用剪切应力设计轴的直径 根据公式   33 6 nPCn Pd   （ 421） 式中 C— 又轴的材料和承载情况确定的系数，查表取 110C 9 由（ 421）得： mmnPCd 0 33  考虑到轴上有一端需铣一个键槽，将轴的直径加大 4%， mmd (  ） 所以先确定传动轴直径为 mmd 7 传动轴两端链接的设计 传动轴与蜗杆连接部分的设计 （ 1）确定连接类型 因传动轴在正常条件下工作时传递的扭矩为 mmNn PT . 1 4 88 0 0 0 661  （ 431） 是比较小的值，为了使结构紧凑，考虑使用螺纹连接。 （ 2）确定螺纹参数 在工作扭矩的作用下在螺纹上会产生相应的轴向力 ZF )tan(22 1 VZ d TF  。