170万平米玻化砖发生煤气辊道窑设计指导书(编辑修改稿)

170万平米玻化砖发生煤气辊道窑设计指导书(编辑修改稿)内容摘要：

3    qtt  ℃ %%10076 7678  5% 允许 窑顶散热面积 : 1 顶 m2 则 Q顶 ＝ qA顶 ＝ 495 ＝ 197744(kJ/h) １５ b. 窑墙 7251t ℃ 40at ℃ 设 4852t ℃ ， 733t ℃ 2101 7 2131 tt   =+ 103（ 725+485） /2= W/m℃ aaa tttttta     3443413100273100)( = 4073 1 0 0402 7 31 0 0732 7 )4073(4441    = W/m℃ 1 = 2 ＝ W∕ (m•℃ ) 2 = 热流密度：1 40725122111attq a=433（ W/㎡） 校核 2t 、 3t  qtt  ℃ %%1 0 04 8 54 8 54 8 6  5% 允许 221113    qtt  ℃ %%10073 7374  5% 允许 窑墙散热面积 : 墙 m2 则 Q墙 ＝ 2qA墙 ＝ 2 433 ＝ 115806 (kJ/h) 窑 墙 耐火层 1600℃ + 103t 230 隔热层 硅酸铝纤维毯 1350 ～ 190 １６ c. 窑底 窑 底 耐火层 1600℃ + 103t 230 隔热层 硅藻土砖 900 + 103 t 130 7251t ℃ 40at ℃ 设 4702t ℃ ， 743t ℃， 2101 7 2131 tt   =+ 103（ 725+470） /2= W/m℃ aaa tttttta     3443413100273100)( = 4074 1 0 0402 7 31 0 0742 7 )4074(4441    = W/m℃ 1 = 6 2132 tt   =+ 103（ 725+470） /2= W/m℃ 2 = 热流密度：1 40725122111attq a=451（ W/㎡） 校核 2t 、 3t  qtt  ℃ %%1 0 04 7 04 7 04 7 5  5% 允许 754 5 11 4 1 2 5221113    qtt  ℃ %%10074 7475  5% 允许 窑底散热面积 :A底 ＝ m2 则 Q底 ＝ qA底 ＝ 451 ＝ 180244 (kJ/h) ⅱ第 16～ 20 节窑体散热计算如下 : １７ 取窑外壁温度 80℃ ,窑内壁平均温度为 1065℃ d. 窑顶 窑 顶 耐火层 1600℃ + 103t 230 隔热层 岩棉毯 1150 ～ 150 10651t ℃ 80at ℃ 设 6802t ℃ ， 1243t ℃， 2101 7 2131 tt   =+ 103（ 1065+680） /2= W/m℃ aaa tttttta     3443413100273100)( = 801 2 4 1 0 0802 7 31 0 01 2 42 7 )801 2 4(4441    = W/m℃ 1 = 2 = W/m℃ 2 = 热流密度：1 801065122111attq a=753（ W/㎡） 校核 2t 、 3t 6 9 17 5 34 6 0 6 51112  qtt  ℃ %%100680 680691  5% 允许 221113    qtt  ℃ %%100124 124126  5% 允许 窑顶散热面积 :A顶 ＝ [（ +） /2] 14＝ 则 Q顶 ＝ qA顶 ＝ 753 ＝ 258383 (kJ/h) e. 窑墙 １８ 窑 墙 耐火层 1600℃ + 103t 230 隔热层 硅酸铝纤维毯 1350 ～ 190 10651t ℃ 80at ℃ 设 5802t ℃ ， 1333t ℃， 2101 7 2131 tt   =+ 103（ 1065+580） /2= W/m℃ aaa tttttta     3443413100273100)( = 801 3 3 1 0 0802 7 31 0 01 3 32 7 )801 3 3(4441    = W/m℃ 1 = 2 ＝ W∕ (m•℃ ) 2 = 热流密度：1 801065122111attq a=943（ W/㎡） 校核 2t 、 3t 5 8 89 4 34 5 0 6 51112  qtt  ℃ %%1 0 05 8 05 8 05 8 8  5% 允许 221113    qtt  ℃ %%100133 133136  5% 允许 窑墙散热面积 :A墙 ＝ [（ +） /2] 14＝ 则 Q墙 ＝ 2qA墙 ＝ 2 943 ＝ 235156(kJ/h) １９ f. 窑底 窑 底 耐火层 1600℃ + 103t 230 隔热层 硅藻土砖 900 + 103 t 130 10651t ℃ 80at ℃ 设 8902t ℃ ， 3803t ℃， 954t ℃ 2101 7 2131 tt   =+ 103（ 1065+890） /2= W/m℃ aaa tttttta     3443413100273100)( = 80380 10080273100)80380(4441    = W/m℃ 1 = 3232 tt   =+ 103（ 890+380） /2= W/m℃ 2 = 3 ＝ W∕ (m•℃ ) 3 = 热流密度：1 80106513322111attq a=594（ W/㎡） 校核 2t 、 3t 、 4t 0 6 51112  qtt  ℃ %%1 0 08 9 08 9 09 0 2  5% 允许 221113    qtt  ℃ %%1 0 03 8 03 8 03 9 4  5% 允许 33221114    qtt  ℃ ２０ %%1 0 095 9597  5% 允许 窑底散热面积 :A底 ＝ m2 则 Q底 ＝ qA底 ＝ 894＝ 203766 (kJ/h)  窑体总散热量为 : 3Q =197744+115806+180244+258383+235156+203766 =1007709(kJ/h) 物化反应耗热 4Q (kJ/h) ⅰ 自由水蒸发吸热 wQ 自由水质量 烟气离窑温度 gt ＝ 500℃  )( gww tGQ  =（ 2490+500） =（ kJ/h) ⅱ 其余物化反应耗热 rQ 用 32OAl 反应热近似代替物化反应热 入窑干制品质量 1G =(kg/h）， 32 OAl 含量 =20% %OAl2 1 0 0G 321 rQ = 2100 20%=(kJ/h) 总的物化反应耗热 : rw Q 4 ＝ +＝ 4914488 (kJ/h) 其它热损失 5Q (kJ/h) 根据经验占热收入的 5% 5Q =( 211 aaf  ) =（ +++） =+ 列出热平衡方程式 由热收入 =热支出得 : gaaf Q  5432211 +++=+1007709+4914488+++1 计算得出 x= /h 即每小时需发生炉煤气 ,每小时烧成产品质量 （ Kg/h） ,所以 ,单位质量得产品热耗为 : (kJ/kg) ２１ 10Q 9Q 8Q 7Q 2Q 6Q 预热带与烧成带的热平衡表 表 8－ 1：预热带与烧成带热平衡表 热收入 热支出 项目 KJ/h % 项目 KJ/h % 坯体带入显热 产品带走显热 燃料化学显热 窑体散热 1007709 助燃空气显热 物化反应耗热 4914488 漏入空气显热。