黄土路基施工技术总设计(编辑修改稿)

黄土路基施工技术总设计(编辑修改稿)内容摘要：

将会形成并向下滑动。 如果 K= 1，则滑动体处于临界状态。 实际上，由于假定滑动土体按圆 弧面滑动，以及将滑动体看作整体，土体中所采用的土的强度指标不能完全反映实际情况，考虑一定的安全贮备，边坡稳定系数的最小值Kmin应满足 ~。 如所设计的边坡能满足这一要求，即认为边坡是稳定的。 边坡稳定性分 取该断面边坡坡率为 1:，无砟轨道，轨道形式 CRTSI型板式无砟轨道，路堤高 3 m；取填土容重为 19 kN/mm3，内摩擦角 φ=20176。 ， 粘聚力 c=,设计轴重 200 kN,查表41可得换算土柱高度为 ,宽 3m。 在 36176。 线上任取一点 O1，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 图 2 圆心 O1处滑块条分 兰州交通大学毕业设计（论文） 19 表 42 圆心 O1断面计算 在 36176。 线上任取一点 O2，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 分块号 α/176。 α弧度 sina cosa 分块面积 ωi 分块重量 Q 抗滑力N 下滑力T T＇ K 1 8 2 3 3 3 4 8 5 14 6 20 7 26 8 32 9 39 10 44 ∑ 兰州交通大学毕业设计（论文） 20 图 3 圆心 O2处滑块条分 表 43 圆心 O2断面计算 分块号 α/176。 a 弧度 sina cosa 分块面积 ωi 分块重量 Q 抗滑力N 下滑力T T＇ K 1 17 2 7 3 7 4 3 5 10 6 17 7 23 8 30 9 38 10 46 ∑ 兰州交通大学毕业设计（论文） 21 在 36176。 线上任取一点 O3，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 图 4 圆心 O3处滑块条分 表 44 圆心 O3断面计算 分块号 a/176。 a 弧度 sina cosa 分块面积 ωi 分块重量 Q 抗滑力 N 下滑力 T T＇ K 1 19 2 7 3 7 4 20 5 34 兰州交通大学毕业设计（论文） 22 在 36176。 线上任取一点 O3，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 图 5 圆心 O4处滑块条分 表 45 圆心 O4断面计算 6 47 ∑ 分块号 a/176。 a 弧度 sina cosa 分块面积 ωi 分块重量 Q 抗滑力N 下滑力T T＇ K 1 26 2 15 3 5 4 5 兰州交通大学毕业设计（论文） 23 现求得四个圆心相应的稳定系数，用同一比例尺做 K K K K4联成 K曲线，做圆心辅助线平行线切 K曲线于一切点，切点处做圆心辅助线的垂线，其长度即为 Kmin 图 6 稳定系数趋势线 由图可得 Kmin= 所以 3m路堤边坡稳定性符合设计要求 5 16 6 27 7 40 8 51 ∑ 兰州交通大学毕业设计（论文） 24 2. 7m路堤稳定性计算 取该断面边坡坡率为 1:，无砟轨道，轨道形式 CRTSI型板式无砟轨道，路堤高7m；则分布宽度为 ，道床厚度为 ，取填土容重为 19 kN/mm，内摩擦角 φ=20176。 ，粘聚力 c=,设计轴重 200 KN,查表 41可得换算土柱高度为 宽 3m。 分块号 a/176。 a 弧度 sina cosa 分块面积 ωi 分块重量 Q 抗滑力N 下滑力T T＇ K 1 2 2 2 3 7 4 11 兰州交通大学毕业设计（论文） 25 在 36176。 线上任取一点 O6，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 图 7 圆心 O1处滑块条分 表 46 圆心 O1断面计算 在 36176。 线上任取一点 O7，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 5 16 6 20 7 25 8 30 9 35 10 40 11 46 ∑ 兰州交通大学毕业设计（论文） 26 图 8 圆心 O2处滑块条分 表 47 圆心 O2断面计算 在 36176。 线上任取一点 O8，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 分块号 a/176。 a 弧 度 sina cosa 分块面积 ωi 分块重量 Q 抗滑力N 下滑力T T＇ K 1 4 2 5 3 14 4 24 5 33 6 45 ∑ 兰州交通大学毕业设计（论文） 27 图 9 圆心 O3处滑块条分 表 48 圆心 O3断面计算 分块号 a a 弧度 sina cosa 分块面积 分块重量 抗滑力 下滑力 Ti K 1 10 2 4 3 4 4 11 5 19 6 27 7 35 8 44 9 52 ∑ 兰州交通大学毕业设计（论文） 28 在 36176。 线上任取一点 O9，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的 αi及土条的面积 ωi，计算抗滑力 Ni及下滑力 T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为 T＇，利用公式T Tt a nK   cLN＇计算出稳定系数 K 图 10 圆心 O4处滑块条分 表 49 圆心 O4断面计算 分块号 a a 弧度 sina cosa 分块面积 分块重量 抗滑力 下滑力 Ti K 1 13 2 5 3 5 4 14 5 24 6 33 7 44 兰州交通大学毕业设计（论文） 29 现求得四个圆心相应的稳定系数，用同一比例尺做 K K K K4联成 K曲线，做圆心辅助线平行线切 K曲线于一切点，切点处做圆心辅助线的垂线，其长度即为 Kmin 由图可得 Kmin= 所以 3m 路堤边坡稳定性符合设计要求 8 54 ∑ 兰州交通大学毕业设计（论文） 30 5. 地基沉降量计算 概述 土体在附加应力作用下体积减少，进而引起地表沉降。 常用在土体沉降中的术语是压缩与固结。 压缩即土体在空间的体积变化； 固结是体积随时间而减少的速率。 压缩是固结的最终结果，固结是压缩随时间的变化过程。 沉降是由土体压缩引起的。 当地基土受载时，如果土体的压缩足够大，地基会处在危险状态，这说明岩土工程的基础工作未作好，或地基基础设计不够合理。 每一种土都具有可压缩性，当然一些土的压缩性非常高，而另一些土的压缩性很低。 要确定地表沉降需要有沉降预测方法。 沉降预测方法以土的压缩性为基础。 正如 我们所知，土的压缩随建筑物 ( 荷载大小与性质 ) 和土体的不同而变化。 如果地基的压缩性参数和上部荷载的大小与性质已知，压缩量即可求出。 如果计算出的压缩量在允许范围之内，就是良好的地基土；如果沉降量偏大，就需要进行处理，以满足基础设计的需要。 总之，土的压缩性很大程度上取决于上部荷载与土中的孔隙 ( 包括土中的水 )。 所有的压缩性参数都是荷载 p 和孔隙比 e 的函数。 地基沉降量计算介绍 地基沉降是随时间而发展的，地基最终沉降量的常用方法 —— ( 传统的 ) 分层总和法和规范推 荐的分层总和法。 因为这两法 以及将在下一节中介绍的考虑应力历史的最终沉降计算的分层总和法所采用的土的压缩性指标都取自压缩仪测定的成果，所以可统称为单向压缩分层总和法。 兰州交通大学毕业设计（论文） 31 该方法只考虑地基的垂向变形，没有考虑侧向变形，地基的变形同室内侧限压缩试验中的情况基本一致，属一维压缩问题。 地基的最终沉降量可用室内压缩试验确定的参数（ ei、 Es、 a）进行计算 , HS)(1e 112 ee  (51) 变换后得： HeeeS 1211 (52) 式中： S地基最终沉降量（ mm）； e1地基受荷前（自重应力作用下）的孔隙比； e2地基受荷（自重与附加应力作用下）沉降稳定后的孔隙比； H土层的厚度。 1）计算 Si时，假设土层只发生竖向压缩变形，没有侧向变形，因此可用 (52)或 )lg(1 121 ppeHCS c  （ 53） 2)分别计算基础中心点下地基中各个分层土的压缩变形量 Si，认为基 础的平均沉降量 S 等于 Si的总和，即 ni iSS 1 （ 54） 式中： n 为计算深度范围内的分层数 兰州交通大学毕业设计（论文） 32 计算沉降量时，在地基可能受荷变形的压缩层范围内，根据土的特性、应力状态以及地下水位进行分层。 然后按式（ 51）或（ 52）计算各分层的沉降量 Si。 最后将各分层的沉降量总和起来即为地基的最终沉降量。 1)划分土层 各天然土层界面和地下水位必须作为分层界面；各分层厚度必须满足 Hi≤（ B为基底宽度）。 2)计算基地附加应力 p0。 3）计算各分层界面的自重应力 σsz和附加应力 σz；并绘制应力分布曲线。 4）确定压缩层厚度满足 szz   的深度点可作为压缩层的下限； 对于软土则应满足 szz   ； 对一般建筑物可按下式计算 )( BbZ n 。 5）计算各分层加载前后的平均垂直应力。 1 szp  zszp  2 (5。