高速公路路基路面综合设计方案(编辑修改稿)

高速公路路基路面综合设计方案(编辑修改稿)内容摘要：

性计算表 土条号 li 面积 Wi sinα cosα wi*sinα Wi*tanφ ci*li*cosα 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 16 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα)/mi R φ tanφ K1=1 K2= K3= K=1 K2= K3= 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα)/mi R φ tanφ K1= K2=1..757 K3= K= K2= K3= 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 用迭代法试算假定计算结果 Fs 与假定接近，故得土坡的稳定安全系数Fs2=。 二、 在滑动圆弧圆心辅助线上 取同一圆心点 O3，作半径为 R3= 的圆弧滑动面，按断面形式将滑动面分为 13个土条，如图 25计算其稳定性，计算结果如下表： 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 17 图 25 圆心为 O3的滑动面示意图 表 23 土坡稳定性计算表 土条号 li 面积 Wi sinα cosα wi*sinα Wi*tanφ ci*li*cosα 1 2 3 4 5 338 6 7 8 9 10 11 12 27 13 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα)/mi R φ tanφ K1=1 K2= K3=2..083 K=1 K2= K3=2..083 25 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 18 用迭代法试算假定计算结果 Fs 与假定接近，故得土坡的稳定安全系数Fs3= （ 4）确定第四个过坡脚滑动面，在辅助线上做圆 4，半径 R4 =，将结果列入表中，验算其稳定性： 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα)/mi R φ tanφ K1= K2= K3= K= K2= K3= 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 19 图 26 圆心为 O4的滑动面示意图 表 24 土坡稳定性计算表 土条号 li 面积 Wi sinα cosα wi*sinα Wi*tanφ ci*li*cosα 1 2 3 4 5 352 6 7 8 9 10 11 12 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα)/m i R φ tanφ K1=1 K2= K3= K=1 K2= K3= 25 25 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 20 用迭代法试算假定计算结果 Fs 与假定接近，得土坡的稳定安全系数，Fs4=。 （ 5） 确定第五个过坡脚滑动面，在辅助线上做圆 5，半径 R5 =，将结果列入表中，验算其稳定性： 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα)/mi R φ tanφ K1= K2= K3= K= K2= K3= 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 21 图 27 圆心为 O5的滑动面示意图 表 25 土坡稳定性计算表 土条号 li 面积 Wi sinα cosα wi*sinα Wi*tanφ ci*li*cosα 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα )/mi R φ tanφ K1=1 K2= K3= K=1 K2= K3= 25 25 25 25 25 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 22 25 25 25 25 25 25 25 mi(=cosα+sinα*tanφ/K) (Wi*tanφ+c*li*cosα)/mi R φ tanφ K1= K2= K3= K= K2= K3= 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 用迭代法试算假定计算结果 Fs 与假定接近，得土坡的稳定安全系数，Fs4=。 绘制 K 值曲线： 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 23 我们得到 Kmix= 结论：由《公路路基设计规范》（ JTG D302020）知粘性土稳定安全系数为。 以上可知 Kmin =，故边坡稳定性符合要求。 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 24 第三章 挡土墙设计与验算说明书 设计资料 墙身构造 本设计段中 的 K79+480 到 K79+580 许多处横断面路基高度太高，为了收缩边坡，增强路基的稳定性，在本路段按需求设计路堤挡土墙，其尺寸与分布见平面图与横断面图。 拟采用浆砌片石俯斜式路堤挡土墙，墙高 H= 米，墙顶填土高为 米，墙顶宽 米，底水平宽 米，墙背俯斜坡度为 (α=12176。 26＇ )，基底倾斜 (α=10176。 58＇ ), δ= φ/2=15176。 土壤地质情况 填土为粘性土 , 土的粘聚力 C=20kpa, 采用 等效内摩擦角 =arctan(tan +c/rH)计算得 φ=30176。 ,容重为 3/18 mKN ， 粘性土地基 ,容许承载力为  0 350Kpa,基底摩擦系数 f=。 墙身材料 采用 号砂浆砌 25号片石 ,砌体容重为  k=24KN/m3。 按规范 :砌体容许压应力为  a 600KPa,容许剪应力为  100KPa,容许拉应力为  wl ＝ 60KPa。 车辆荷载 根据 路基设计规范 (JTGD302020)，车辆荷载为计算方便 ,可简化换算为路基填土的均布土层 ,并采用全断面布载。 换算土层厚 : h０ ＝ q/r=h0:换算土层高度 q:车辆荷载附加荷载强度，墙高小于 2 米， 20KN/m2。 墙高大于 10 米，取 10KN/m2；墙高在 2~10 米之间，附加荷载强度用直线内插法计算。 γ为墙后填土容重γ =18 KN/m 墙背土压力计算 对于墙趾前土体的被动土压力 Ep，在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，以偏于安全，一般均不计被动土压力 ,只计算主动土压力。 本设计任务段的路堤挡土墙，采用一级台阶 ,分析方法采用“力多 城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 25 边 形 法 ”， 按 粘 性 土 的 公 式 来 计 算 土 压 力 ； 边 坡 坡 度 为 1 ： ,（ 39。 1( ) 33 tg ） .其计算如下： 图 31 墙截面尺寸图 破裂面计算 假设破裂面交于荷载中部 ,则 : =（ ++2*） *（ +） /2 = =*+（ +） ***（ +2*+2*）* = 7 5 )1 0 (*)4 8 2 7 7 (4 8 2 )(*)t tg ψABtg ψ( c tgtg ψg θOO 其中： 1 1 1 5 3 0 5 6a             破裂角： θ=arctgθ=176。 破裂面的验算： tghaHHhdbabB )22()(2/ 000  城南 学 院 永蓝高速 K78+600～ K80+700 路基路面综合设计 26 破裂面至墙踵 (H+a)tgθ =(+) 176。 = 荷载内缘至墙踵 H tgα +b+。