钢筋拉直机的设计_毕业设计(编辑修改稿)

钢筋拉直机的设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

Flim4=280 MPa。 YN3=（ 3*106/*108） = YN4=（ 3*106/*108） = 由图 625 [3] 查取尺寸系数， YX=1，由公式（ 614） [3] 可知 YsT= 弯曲疲劳强度的安全系数 SF从表 612 [3] 可知 SF= [ζ]F3=300**1*2/= MPa [ζ]F4=280**1*2/=329MPa YFa1YSa1/[ζ]F1=*YFa2YSa2/[ζ]F2=*由此我们应选小齿轮来校核弯曲疲劳强度 ζF3=2KT2YFa1YSa1Yε/bd3m= MPa〈 [ζ]F3 由此可见该设计合理。 有关四个齿轮的有关数据表 1 基本参数 d 齿轮 1 齿轮 2 齿轮 3 齿轮 4 分度圆直径 d d1=60mm d2=258mm d3=63mm d4=315mm 不变位齿轮的中心距 a a12=159mm a34=189mm 啮合角 α α=20176。 α`=176。 实际中心距 a34=193mm 啮合角 α cos20= 176。 = 中心距变动系数 y Y=（ a`a） /m= 齿高变动系数∆y ∆y=x1+x2y= 齿顶圆直径 da1=m*（ Z1+2*ha*）=66mm da2=264mm da3=m*（ Z1+2*ha*+2*x1∆y）=74mm da4=326mm 齿根圆 df df1=m*（ Z12*ha*2c*） = df2= df3=58mm df4=311mm 轴径 30mm 50mm 40mm 60mm 节圆直径 d` d`1=60mm d`2=258mm d`3= d`4=322mm 齿宽 b 1=50mm b 2=40mm b 3 =90mm b 4=80mm （齿顶高系数 ha*=1， c*=） 10 表 1 齿轮的一些额外的系数： 齿轮 1： 实体圆柱齿轮 n= 当 n 为四时 mn=8 δ 0= *mn=20mm 齿轮 2： 铸造腹板圆柱齿轮 δo=*mn=*8=28mm D1=df22δo=194 d1==80 Do=*(D1+d1)=137 c=*B=12 do=*(D1d1)= n=4 齿轮 3 ： 实体圆柱齿轮 n= 当 n 为 4 时 mn=8 δ 0= *mn=20mm 齿轮 4： 铸造腹板圆柱齿轮 δo=*mn=*8=28mm D1=df22δo=255mm d1==96mm Do=*(D1+d1)= c=*B=24mm do=*(D1d1)=40mm。 此处省略 NNNNNNNNNNNN字。 如需要完整说明书和 设计 图纸等 .请联系 扣扣： 九七 一 九二 零八零零 另提供全套机械毕业设计下载。 该论文已经通过答辩 轴一的设计 （ 1）轴径的粗选 ηT=T/WT=T2/≤ [η]T d≥ c*（ p/n） 1/3=115*（ ） 1/3= 因此选 d=20mm 11 图 9 安装 圆锥滚子轴 承，因为安装处的 为 25mm 所以选用的型号为 7305E 的轴承，其中D=62mmB=17mm C=15mma=13mmE=（两端安装一样的轴承） Ft1=2*T2/d2=*106*2/60=1300N Fr1= Ft2*tgα176。 =1300*tg20176。 = 由此可知轴的总长为： L=202mm （ 2） .轴的受力分析图： 图 10 从水平面受力来看（水平受力图） 图 11 FAH+ FBH= Ft 51* Ft= FBH*202 FAH = FBH= C 点弯矩 MCH= FAH*51= D 点弯矩 MDH= FBH*26= 从垂直面来看 12 图 12 FAV+ FBV= Fr. Fr*51= FBV*L FAV= FBV= C 点弯矩 MCV= FAV*51= D 点弯矩 MDV= FBV*26= 合成弯矩 图 13 C 点合成弯矩： Mc=(MCH2+MCV2)= D 点合成弯矩： Mc=(MDH2+MDV2)= T2= 由此可知轴的结构中 DD . CC 受的力比较大最有可能因应力集中而形成危险截面。 当量弯矩 由 [3]可知 α=。 MC180。 =[MC2+(aT)2]= MD180。 =[MD2+(aT)2]= （ 3） .下面我们对轴的强度进行校核。 由表 25[3]，当 45 钢 ζB=590MPa 时 按表 27[3]，以插值法得 [ζ1b]=54MPa ζ`C= MC180。 /W= MC180。 /= MPa ζ`D= MD180。 /W= MD180。 /= MPa 由此可知本设计十分安全，所有截面都十分合格。 （ 4），安全系数得校核计算。 因为 C， D 两点都受到了较大得应力，应力集中。 下面来对着 两个截面进行安全系数校核。 13 由表 25[3]查得 45 号钢正火，回火处理时。 η1=140 MPa ζ1=255 MPa 由表 22 [3]查得等效系数 θη=， θζ= 由前面可知 D ， C 两截面得应力合成弯矩，转矩分别为： D 点合成弯矩： Md=(MDH2+MDV2)= C 点合成弯矩： Mc=(McH2+McV2)= T1= C 处有键槽，所以由附录 7[3]可知抗弯截面系数 W 和抗扭截 面系数 WT。 （下面是计算公式及结果） WC=πdC3/32[bt(dCt)2/2dC]= WTC=πdC3/16[bt(dCt)2/2dC]= 选用 A 型圆头普通键： b h=8 7， L=40mm t=4mm， t`= 弯曲应力幅： ζa=ζ= MC/W= 弯曲平均应力： ζm=0 扭转切应力： η=T 2/ WTC= 切应力幅和平均切应力： ηa=ηm=η/2= 因为 D 处没有键槽由表可知： WD=πdD3/32= WTD=πdD3/16= 弯曲应力幅： ζa=ζ= MD/W= MPa 弯曲平均应力： ζm=0 扭转切应力： η=T 2/ WTD= 切应力幅和平均切应力： ηa=ηm=η/2= （ 6），求综合影响系数。 因（ kζ） D=kζ/βεζ和（ kη） D=kη/βεη， C， D 两截面上有键槽和过盈配合两种产生应力集中的因素，故应比较两者的有效应力集中系数，从中取大植计算。 C面 键槽对轴的有效应力集中系数，由附录表 1[3]中查出（用插植法），当 ζB=590MPa,A型键槽时， Kζ=,Kη=。 过盈配合对轴的有效应力系数，当 ζB=590MPa，配合为H7/r6 时， Ka=,Kη=，取过盈配合是的有效应力集中系数计算，由附录表 4[3]中查出，当材料为碳钢，毛坯直径 30~40mm，尺寸系数 εζ=， εr=，由附录表 5[3]中查出，当 ζB=590mpa,Ra=时，表面状态系数 β= 故 （ Kζ） C=kζ/βεζ= (Kη） C=kη/βη=（ ） = D 处只有过盈配合所以：（ Kζ） D=kζ/βεζ= (Kη） D=kη/βη= （ 7），求安全系数。 设按无限寿命（ KN=1）计算公式为： 14 SζC=ζ1/(kζ/βεζζac+θdζm)= SζD=ζ1/(kζ/βεζζaD+θdζm)= SηC=η1/(kη/βεηcηac+θηζmc)= SηD=η1/(kη/βεηDηa+θηζmc)= 复合安全系数： SC=SζSη/( Sζ2+Sη2)= SD=SζSη/( Sζ2+Sη2)= 两个截面得安全系数均大于许用安全系数，所以轴是合格的。 轴强度安全。 轴三的设计 （ 1） .轴径的粗选 如同轴一一样，为了工作以及设计维修方便，轴选用了一样的材料 ηT=T/WT=T2/≤ [η]T d≥ c*（ p/n） 1/3=115*（ ） 1/3= 因此选。