螺旋输送机结构设计毕业论文设计(编辑修改稿)

螺旋输送机结构设计毕业论文设计(编辑修改稿)内容摘要：

适用范围可知螺旋输送机可以输送粉状、颗粒状核销块状物料等。 对于螺旋输送机输送物料形状的不同，其在某些方面要求也不同，并且其在计算过程中的一些参数也不同。 就本设计论文而言，选择了粉状物料进行设计，且选择了水泥为粉状物料的代表来进行螺旋输送机的具体设计。 螺旋输送机原始参数的选择设定 关于螺旋输送机的原始参 数基本上包括三部分 :被输送物料的名称及特性；需要的输送量  htQ/ ；螺旋输送机的基本尺寸。 (1)螺旋输送机所输送物料的名称：水泥 水泥的堆积比重  3/mt ,通过搜索网络资源我了解到了关于普通硅酸盐水泥的堆积比重范围为 ~ 3/mt ，并选定了在计算过程中的比重 3/ mt。 水泥的最大块度及最大块度 ,通过查阅资料发现没有关于水泥的最大块度与最大块度含有率的问 题，就水泥本身而言，按 GB134577《水泥细度检验方法 (筛析法 )》中规定，测定水泥细度用标准筛是孔边为 的方孔筛 ,这就是 说标准的水泥粒度绝对小 于 1 3mm ，所以可以把水泥的块度问题就可以位于考虑之外了；另外还有最大块度含有率的问题，既然水泥的块度问题已经在考虑之外了，那么，最大块度含有率也就不是一个问题了。 物料的粘度、琢磨性、腐蚀性，这里水泥只具有琢磨性。 (2)螺旋输送机的输送量  htQ/ ,在本次设计中 Q 设为 ht/。 (3)螺旋输送机的基本尺寸，螺旋输送机的布置简图如下： XXX 本科生毕业论文（设计） 10 3 ββ 图 螺旋输送机布置简图 螺旋输送机的输送长度 L ，设定 mL 25 ； 螺旋输送机倾斜布置时的倾角  及其在垂直平面上的投影高度  mH。 由于所设计的螺旋输送机是属于水平螺旋输送机，看图可知 ， 倾角  角为 0， 其在垂直平面上的投影高度 H 也为 0。 螺旋输送机基本参数的确定 (1)螺旋输送机的螺旋直径的确定 由于，水泥没有强烈的粘性，所以其螺旋直径可按下列公式计算： ..QDK C () 式中： D —螺旋输送机的螺旋直径 m ； K —表示物料综合特性的经验系数； Q —输送量  htQ/ ；  —物料的填充系数；  —物料堆积比重  3/ht ； C —螺旋输送 机倾斜工作时，输送量的校正系数。 关于 K 值、  值由参考文献查得，查得  为 ~，取  ； K ；其中物料堆积比重  已经知道取值范围在 ~ 之间，在计算中取 ；因为该螺旋输送机属水平运输，所以， 1C。 将所有参数带入公式 ()，得到螺旋直径 D 为： XXX 本科生毕业论文（设计） 11 3 2 . 52 . 5 5 1 . 00 . 0 5 6 5 0 . 3 9 0 9m. . 0 . 2 7 1 . 5 1QDK C    结果圆整为标准螺旋直径 mmD 400 （标准螺旋直径系列： 150、 200、 250、 300、400、 500、 600 ；单位： mm ）。 (2)螺旋输送机的极限转速的确定 螺旋输送机的极限转速可由下列公式确定 An D () 式中： n —螺旋轴的极限转速  min/r ； A —表示物料综合特性的系数 ； A 值查参考文献 [4]查得，查得 35A。 所以 ,螺旋输送机的极限转速 n 由公式 ()算得： 35 r / m i D   根据公式的计算结果圆整为螺旋输送机标准转数为 min/60r （螺旋轴标准转数系列为 3 4 60、 7 90、 1 150、 190；单位： min/r ） 由于圆整后，不论是螺旋直径还是螺旋输送机的极限转速都与通过计算得到的结果有些许差异，所以其填充系数  可能不同于原来从参考文献中所选取的数值，所以要利用下面公式校核其填充系数  ： 247 QD n C S      () 式中： S ——螺距 m 螺旋输送机螺旋体的螺距是由螺旋输送机的螺旋直径决定的，其中制法分为 S制法和 D 制法，在 S 制法中， DS  ；二在 D 制法中， DS。 本次设计采用 D制法，所以 mDS 。 然后通 过公式 ()对  填充系数进行校核： XXX 本科生毕业论文（设计） 12 3 22 47 0. 4 60 0. 15 1 0. 4QD n C S            虽然 ~，但是圆整后的  值允许低于 ，但不得高于 ，所以，圆整的合适。 (3)功率的确定 螺旋机轴上所需功率由下列公式确定： 00367QP k L H（ ） () 式中： k ——功率备用系数，取值范围 ~； 0 ——物料阻力系数。 其中， k 取 ， 0 查参考文献中查得取为。 由公式 ()得 00 5 1 . 01 . 3 2 5 1 4 . 4 5 k W3 6 7 3 6 7QP k L H      （ ） （ ） 本章小结 本章内容主要介绍了螺旋输送机总体方案的确定过程，介绍了螺旋输送机的适用范围及其工作原理，并在其基础上设定了螺旋输送机的性能参数，指出所输送物料的一些物理化学性质，并以物料 的性质为依据设定了在计算过程中所需要的一部分参数，进行螺旋输送机基本参数的计算，为以后的设计做铺垫。 XXX 本科生毕业论文（设计） 13 3 第 3 章 螺旋输送机驱动装置的设计 螺旋输送机驱动装置包括电动机、减速器及联轴器等。 驱动装置是整个螺旋输送机的动力来源，虽然这一部分并不是螺旋输送机设计的重点，但是如果没有驱动装置，整个机械就动不起来，而且以往螺旋输送机所选用的电动机已经过时，所以有必要对螺旋输送机的驱动装置进行重新设计。 电动机的选择 电动机类型的选择 根据工作条件及要求选用 Y 系列全封闭自扇冷式笼型三相异步电动 机，电压380V。 Y 系列三相异步电动机应用非常广泛，提高了国内外同类产品的互换性，极大地方便了引进设备的配套和维修。 Y 系列三相防护式笼型异步电动机，其防护结构型式比一般防滴式结构要优越。 电动机型号的选择 选用电动机，首先应该明确工作机的功率、效率以及减速器和各个联轴器的效率，这样才能算出所需电动机的功率。 螺旋轴上所需的功率为 ，由于这直接计算的是螺旋轴上所需的功率，所以螺旋轴的工作效率在计算减速装置的机械效率时可假设为 15。 由于本论文所 选取的联轴器一个都是弹性套柱销联轴器，一个是十字滑块联轴器。 查参考文献得到  、 。 轴承选用滚动轴承，  闭式圆柱齿轮传动，精度等级选择 8 级， 。 所以电动机至螺旋轴的传动总效率： 4 2 3 21 2 3 4 5 0 . 9 9 0 . 9 9 0 . 9 7 0 . 9 9 1 0 . 9 0                 查阅书籍 ， 可知螺旋输送机驱动装置的机械效率一般在 ~ 之间，这说明现在所选的联轴器、及齿轮精 度等是可以达到要求的。 根据所算出的减速装置的机械效率可求出所需的电动机效率为： XXX 本科生毕业论文（设计） 14 3 0 1 4 .4 5 1 6 .1 4 5 k W0 .9 0d PP    因载荷平稳，电动机额定功率 edP 略大于 dP 即可。 查参考文献， Y 系列电动机技术数据，选电动机的额定功率 edP 为。 我们知道螺旋轴转速是 60r/min。 通常，二级圆柱齿轮减速器传动比 40~8i ,则电动机转速的可 选择范围为： ( 8 ~ 4 0 ) 6 0 4 8 0 ~24 0 0 r / m indn i n     符合这一范围的同步转速有 750r/min， 1000r/min， 1500r/min。 现对这三种方案进行比较，查参考文献得电动机数据及计算出的总传动比，列表如表 ： 表 电动机的参数 方案 电动机型号 额定功率/kWedP 电机转速/ r/minn（ ） 电机中心高 轴直径 同步转速 满载转速 1 Y180M4 1500 1470 180 48 2 Y200L26 1000 970 200 55 3 Y225S8 750 730 225 55 综合比较电机的质量、成本及总传动比的大小等因素，选择电动机的型号为：Y180M4B3。 由电动机型号查得电动机的安装及外形尺寸： 轴颈 D： 48mm 伸出长 E： 110mm 中心高 H： 180mm 670 570 430 减速装置的选择 总传动比的确定 14 7 0 24 .560mni n    联轴器传动比为 1。 减速 器类型的选择 根据工作条件及要求选用圆柱齿轮减速器。 这类减速器是渐开线圆柱齿轮减速器，主要适用于冶金、矿山、运输、水泥、建筑、化工、纺织、轻工等行业。 减速器高速轴转速不大于 min/1500r ，齿轮的圆周速XXX 本科生毕业论文（设计） 15 3 度不大于 20m/s；工作环境的温度范围 C 45~40。 低于 C0 时 ，起动前润滑油应预热。 由于低速级传递的转矩大，因此一般是先设计低速级齿轮，然后再设计高速级齿轮。 减速器型号的选择 输送粉状 物料水泥的螺旋输送机减速器，电动机驱动，通过中间减速，输入转速min/14701 rn  ，传动比 25i ，负载功率 kWP 152  ，轴身承受纯转矩，每日工作24h，最高温度 Ct 28 ，自然通风冷却，油池润滑。 选用第 I 种装配式的标准减速器。 按减速器表选取： 载荷的分类 — M； 工况系数 — AK ； 安全系数 — AS。 初选 ZSY160 型减速器机械强度计算功率： AAm SKPP  22 () kWkWSKPP AAm  查得 ZSY160， i=25， min/15001 rn  ， kWP 321 。 当 14701 n 时，折算公称功率： kWkWP 5 0 0/1 4 7 0321  12 PPm ，可以选用 ZSY160 型减速器。 热功率校核 要求： 132122 Gt PfffPP  () f 12f     %60% PPf kWkWP t  XXX 本科生毕业论文（设计） 16 3 自然冷却时 tG PkWP 22 46 。 可以选定： ZSY16025I型，采用自然通风冷却，油池润滑。 该减速器不用校核瞬时尖峰负荷。 外形尺寸 547 411 375。 选择联轴器 考虑动载荷及过载，联轴器工作情况系数 K=。 联轴器公称扭矩为mNKTT c 。 根据已选电动机直径以及联轴器的最小轴径，由表选择弹性套柱销联轴器型号为 LT 7，其最大公称转矩为 500 mN。 选择联轴器 ,考虑动载荷及过载，联轴器工作情况系数 K。 联轴器公称扭矩为 mNKTT c  1 8 4 5。 根据低速轴直径以及联轴器的最小轴径，查参考文献选择十字滑块联轴器型 号为 WH9，其最大公称转矩为 3550 mN。 错误 !未找到引用源。 错误 !未找到引用源。 键联接的选择与计算 电动机 D E=48 110mm， E=110mm,根据电动机尺寸选得键的型号为 14 19 (GB10961979)即圆头普通平键（ A 型），键的参数为： b=14mm， h=9mm， L=90mm。 键校核：键的接触长度 mmbll 76149039。  ；则键联接所能传递的转矩为39。 11[ ] 9 7 6 4 8 1 2 0 9 8 4 . 9 6 N m44 pT h l d         查参考文献得   MPap 120 ； mNTT  ；强度符合要求。 本章小。