汽车玻璃升降器毕业设计(编辑修改稿)

汽车玻璃升降器毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

如图 328 所示 图 328 蓝天学院毕业论文 18 修边φ 50mm 如图 329 所示 图 329 根据以上基本工序，可以拟定以下五种冲压工艺方案： 方案一： 落料与首次拉深复合见下图，其余按基本工序（各工序的模具结构原理图如图 323～ 329所示） 3210 蓝天学院毕业论文 19 方案二： 落料与首次拉深复合，（模具结构图如图 3210 所示），冲φ 11mm 底孔与翻边复合（模具结构图如图 3211 所示）冲三个小孔φ 与切边复合（模具结构图如图 3212所示），其余工序按基本工序。 图 3211 图 3212 蓝天学院毕业论文 20 方案三 ： 落料与首次拉深复合，（模具结构图如图 3213 所示）冲φ 11mm 底孔与冲小孔φ 复合（模具结构图如图 3214 所示）翻边与切边复合（模具结构图如图 3215所示）其余按基本工序。 图 3213 图 3214 图 3215 蓝天学院毕业论文 21 图 3216 方案四： 落料首次拉深与冲 11mm 底孔复合（模具结构图如图 3216 所示）其余按基本工序。 方案五： 带料连续拉深或多工位自动压力 机上冲压。 分析比较上述 5 种方案，可以看到： 方案二 冲φ 11mm孔与翻边复合，由于模壁厚度较小 a＝ (－ 11)／2＝ ，小于凸模最小壁厚 ，模具容易损坏，冲三个小孔与切边复合，也存在模壁太薄的问题， a＝ (50－ 42－ )／ 2＝ ，模具业容易损坏。 方案三 虽然解决了上述模壁太薄的问题，但是冲φ 11mm 底孔与冲φ，他们的刃口都不在同一平面上，而且修模后腰保持相对位置也有困难。 方案四 落料首次拉深与冲φ 11mm 底孔复合，冲孔凹模与拉深凸模做成一体，也给修模造成困难。 特别是冲底孔后在经过两次或三次拉深，孔径一旦变化，将会影响翻边高度尺寸和翻边口部质量。 方案五 生产率安全性好，避免了上述方案的缺点，但这一方案需要专用压力机或自动送料装置，而且模具结构复杂，制造周期长，生产成本高，因此，只有在大量生产中才较适宜。 蓝天学院毕业论文 22 方案一 没有上述的缺点，但其中工序复合程度低，生产效率较低。 不过单工序模具简单，制造费用低，这在生产批量不大的情况下是合理的。 因此，决定爱用第一方案。 本方案在第三次拉深和翻边工序中，于冲压行程临近终了时，模具才对零件产生刚性打击而起到整形作用（见图 3217和 图 3218） ,故无需另加整形工序。 图 3217 图 3218 蓝天学院毕业论文 23 第四章 工艺分析计算 工艺计算 、裁板方案 板料规格选用 900mm 1800mm. 由于坯料直径φ 65mm不算太小，考虑到操作方 便，采用单排。 1）确定条料宽度 B 记过核算查表得 搭边值 a=2mm, 1a =,则 B=D+2a=65mm+2mm 2=69mm 2)确定步距 s S=D+ 1a =65mm+= 3)确定裁板方案方法 若采用横裁，则裁板条数 1 / 18 00 / 69 26bn L B m m m m  条，余 6mm。 每条冲零件个数 21( ) / ( 90 0 1. 5 ) / 66 .5 13bn B a s m m m m m m    个，余 34mm。 每板冲零件总个数 12 26 13 33 8n n n   总 个。 板料的材料利用率为 22D )4 100%bbdLB 总总 （ 2 2 2 2 )3 3 8 ( 6 5 1 14 100%9 0 0 1 8 0 06 7 . 2 %m m m mm m m m 若采用纵裁，则裁板条数 1 900 / 69 13n m m m m条，余 3mm。 每条冲零件个数 21( ) / ( 1 8 0 0 1 .5 ) / 6 6 .5 2 7bn L a s m m m m m m    个，余 3mm。 每板冲零件总个数 12 13 27 35 1n n n   总 个。 板料的材料利用率为 2 2 2 2D ) 3 5 1 ( 6 5 1 1 )441 8 0 0 9 0 0 1 8 0 0 9 0 0n d m m m mm m m m   总总 （ % 由此可见，采用纵裁有较高的利用率，故采用 纵裁法。 蓝天学院毕业论文 24 经计算，零件的净重 G及材料的消耗 Go 为 2 2 2 2 2[ 6 5 1 1 3 3 . 2 ( 5 4 5 0 ) ]4G A r        2 2 1 310 10 /c m c m g c m    33g 式中 A—— 零件中性层的面积； r— — 密度，低碳钢取 /。 r g cm 01 1 1 3/ 35 1( 18 00 10 90 0 10 10 5 / ) / 35 154 54bbG L B rc m c m c m g c mg Kg         1)首次拉深 图 411 首次拉深直径 11 0 .5 6 6 5 3 6 .5 (d m D m m m m    中 线 尺 寸 ） 首次拉深时凹模圆角半径按公式 0 .8 ( )ddr D d  计算 得 1 5dr mm 110 .8 4pdr r m m   式中 dr —— 凹模圆角半径（ mm） D —— 坯料直径 (mm) d —— 凹模内径（ mm)  —— 板料厚度 (mm) 蓝天学院毕业论文 25 首次拉深高度按公式 2 2 2 21 1 1 1 1110 . 2 5 0 . 1 4( ) 0 . 4 3 ( ) ( )Fh D d r R r Rdd      2 2 20 . 2 5 ( 6 5 5 4 ) 0 . 4 3 ( 4 . 7 5 5 . 7 5 )3 6 . 5 m m m mmm   220 .1 4 ( 4 .7 5 5 .7 5 )3 6 .5 mm 1 3 . 5 (mm 实 际 生 产 中 取 ) 2）第二次拉深 图 422 2 2 1220 . 8 0 5 3 6 . 5 2 9 . 5 (2 . 5dpd m d m mr r m m    中 线 直 径 ） 二次拉深高度按公式 2 2 2 22 2 2 2 2220 . 2 5 0 . 1 4( ) 0 . 4 3 ( ) ( )Fh D d r R r Rdd      得 2 1 3 . 9 (h m m 与 生 产 实 际 相 符 合 ） 3)第三次拉深 3 3 2 0 .8 1 2 9 .5 2 3 .8 (d m d m m m m     中 线 直 径 )取33 1 .5dpr r mm （达到零件要求圆角半径），此推荐 值稍小了些，因第三次拉深兼有整形的作用，次值可以达到。 蓝天学院毕业论文 26 三次拉深高度按公式 2 2 2 23 3 3 3 3330 . 2 5 0 . 1 4( ) 0 . 4 3 ( ) ( )Fh D d r R r Rdd      得 3 16h mm 其余中间工序尺寸均按零件尺寸而定，各工序尺寸如下外壳冲压工序图所示 （工序 图 423— 工序图 429） 图 423 图 424 图 425 图 426 蓝天学院毕业论文 27 图 427 图 428 图 429 压力、选用压力机 1） 落料拉深工序 （模具结构图如图 323） 落料力为 21 . 3 D = 1 . 3 3 . 1 4 6 5 m m 1 . 5 2 9 4 /F m m N m m      落 料 117011N 蓝天学院毕业论文 28 式中 294 aMP  落料的卸料力 K 0 . 0 4 1 1 7 0 1 1 4 6 8 0F F N N   卸 卸 落 料 式中 K 卸 （查冲压手册） 拉深力为 211 3 . 1 4 3 6 . 5 1 . 5 3 9 2 N / m m 0 . 7 5bF d K m m m m       拉 深 =50543N 式中 1392 , P k （查冲压手册） 压边力为 2211[ ( 2 ]4 dF D d r p  压 边 ） 2 2 2 2 2[ 6 5 ( 3 6 . 5 2 5 . 7 5 ] 2 . 5 N /4 m m m m m m    ） =3772N 式中 MPa 这一工序的最大总压力，在离下极点 F 1 2 5 4 6 3 9N = 1 2 5 . 4 6 4 NF F F   总 落 料 压 边 卸根据冲压车间提供的压力机型号，选用 250KN 压力机。