某高校学生宿舍楼设计毕业设计(编辑修改稿)

某高校学生宿舍楼设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

柱高 底层柱高度 h=++=，其中 为底层高， 室内外高差， 为基础顶面至室外地坪的高度。 其他层柱高等于 层 高，即为。 由此得框架计算简图及柱编号如图 3所示： 图 3 框架计算简图及柱编号 荷载计算 屋面均布恒载： 按屋面做法逐项计算均布荷载： 10厚 1： 水泥砂浆结合层 kN/㎡ 高聚无改 性沥青，防水卷材 kN/㎡ 基层处理剂 kN/㎡ 10厚 1： 3 水泥砂浆找平层 kN/㎡ 1： 8 水泥膨胀珍珠岩找 2%坡 kN/㎡ 丽水学院工学院毕业 设计 第 14 页 共 85 页 60 厚聚苯乙烯泡沫塑料板 kN/㎡ 120 厚 现浇钢筋混凝土板 kN/㎡ 20 厚 板底抹灰 kN/㎡ ㎡ 屋 面正投影面积： （ +）（ +） = ㎡。 屋面恒载标准值： =。 楼面均布恒载 按楼面做法逐项计算 : 810 厚地面 瓷 砖 kN/㎡ 30 厚 1： 3干硬性水泥砂浆结合层； kN/㎡ 素水泥一道 ㎡ 120 厚 现浇钢筋混凝土板 ㎡ 20 厚 板底抹灰 ㎡ ㎡ 楼面正投影面积： = ㎡。 楼面恒载标准值： =。 屋面均布活 载 对于 非 上人屋面，取均布活载为 ㎡。 屋面均布活载标准值为： =。 楼面均布活载： 楼面均布活载对于宿舍、走廊、楼梯均为 ㎡。 楼面均布活载标准值为： =。 梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱抹灰重量） 梁侧、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽计算来考虑，计算见表 1。 表 1 梁柱自重 梁（柱） 编号 截面 b h（㎡） 长度 l （ｍ） 根数 每根重量 （ kN） L1 26 (+) 25=2 L2 13 (+) 25= 丽水学院工学院毕业 设计 第 15 页 共 85 页 L3 48 (+) 25= L4， L5 46 (+) 25= L6 （ ～） 26 (+) (+) 25= Z1 52 (+) (+) 25= Z2 52 (+) (+) 25= 墙体自重： 墙为 240厚和 120 厚，采用粉煤灰轻质砌块，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。 240 厚墙单位面积上墙体重量为： （ +） 8=㎡ 120 厚墙单位面积上墙体重量为： （ +） 8=㎡ 墙体自重计算见表 2。 表 2 墙体自重 门窗自重 表 3 门窗自重 门窗 类型 总 面积 （ ㎡） 重量 （ kN/㎡ ） 总重量 （ kN） 底层 木门 铝合门窗 其他层 木门 墙体 总面积（ m2） 总重量（ kN） 底层纵墙 （ 240厚） （ 120厚） 底层横墙 （ 240厚） （ 120厚） 其他层纵墙 （ 240厚） （ 120厚） 其他层横墙 （ 240厚） （ 120厚） 丽水学院工学院毕业 设计 第 16 页 共 85 页 铝合门窗 风荷载作用下横向框架的内力分析 横梁线刚度： 采用混凝土 C30， cE = 107kN/㎡ 在框架结构中现浇板的楼面，可以作为梁 的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。 考虑这一有利作用，计算梁截面惯性矩时，取 I = ，挑梁刚度为 0。 横梁线刚度计算结果见表 4。 表 4 横梁线刚度 梁号 L 截面 bh （㎡） 跨度 l （ m） 惯性矩 30 12bhI  （ m4） 梁 bI = （ m4） bb EIK l （ kN m） L1 103 103 104 L2 103 103 104 L3 103 103 104 L4 L5 103 103 104 横向框架柱的侧移刚度 D 值 丽水学院工学院毕业 设计 第 17 页 共 85 页 柱线刚度列于表 5，横向框架柱侧移刚度 D 值计算列于表 6。 表 5 柱线刚度 柱号 Z 截面 （㎡） 柱高度 H （ m） 惯性矩 线刚度 30 12bhI  （ m4） cc EIK H（ kN m） Z1 103 104 Z2 103 104 表 6 横向框架柱侧移刚度 D 值计算 项目 柱类型 层 ()2()bcbcKKKKKK一 般 层底 层 205 ()2KK（ 一 般 层 ）+K. 底 层+K 212 ( / )cD K kN mH 根数 底 层 边柱  8434 26 中柱  11871 26 D 400732 二 三 四 五六 层 边柱   12920 26 中柱 2)(   24229 26 D 722760 风荷载标准值计算 风压标准值计算公式为： ω k=β Zμ Sμ Zω 0 本地区基 本风压为： ω 0=地面粗糙类别为 B 类； 丽水学院工学院毕业 设计 第 18 页 共 85 页 表 7 层次 1 2 3 4 5 6 Hi（第 i 层距离室外地面的高度） 表 8 离地面高度（ m） z 风压高度变化系数 μ Z 因为结构高度 H=30m,故取β Z=, μ S= 表 9 z（ m） ω k（ kN/m2） 转化为集中荷载（受荷面与计算单元同） 6 层： FW6K=+= 5 层： FW5K== 4 层： FW4K== 3 层： FW3K=（ +） /2= 2 层： FW2K== 1 层： FW1K==（如图 4所示） 丽水学院工学院毕业 设计 第 19 页 共 85 页 图 4 风荷载作用图 风荷载作用下的内力分析 采用 D 值法，其计算结果如下： α = ∑ D=74306 α = D=12920 D=24229 V6= V6= VA6=D V6/∑ D= VB6= α = α = D=12920 D=24229 V5= V5= VA5= VB5= α = α = D=12920 D=24229 V4= V4= VA4= VB4= α = α = D=12920 D=24229 V3= V3= 丽水学院工学院毕业 设计 第 20 页 共 85 页 VA3= VB3= α = α = D=12920 D=24229 V2= V2= VA2= VB2= α = ∑ D=25428 α = D=8434 D=11871 V1= V1= VA= VB= A B 风荷载作用下框架的内力计算 风荷载作用下的弯矩，剪力和轴力图如图 5， 6， 7所示。 层 次 层高 hi(m) 层间 剪力 Vi(kN) 层间 刚度 ∑ D (kN/m) B 轴柱（边柱） Dim (kN/m) Vim (kN) k yi (m) M 上 (kN m) M 下 (kN m) 6 74306 12920 5 74306 12920 4 74306 12920 3 74306 12920 2 74306 12920 1 25428 8434 表 10风荷载作用下柱端弯矩计算（ B） 注：表中 yi = y0+y1+y2+y 3； Vim= ViDi/∑ D； M 下 = Vim yihi； M 上 = Vim( 1yi )hi0 丽水学院工学院毕业 设计 第 21 页 共 85 页 层 次 层高 hi(m) 层间 剪力 Vi(kN) 层间 刚度 ∑ D (kN/m) D 轴柱（中柱） Di (kN/m) Vim (kN) k yi (m) M 上 (kN m) M 下 (kN m) 6 74306 24229 5 74306 24229 4 74306 24229 3 74306 24229 2 74306 24229 1 25428 11871 表 11 风荷载作用下柱端弯矩计算（ D） 注：表。