某桥梁设计计算实例原始资料(编辑修改稿)

某桥梁设计计算实例原始资料(编辑修改稿)内容摘要：

面 3 净截面 换算截面 4 净截面 换算截面 5 净截面 换算截面 6 净截面 换算截面 7 净截面 换算截面 8 净截面 换算截面 9 净截面 换算截面 10 净截面 换算截面 11 净截面 28 换算截面 12 净截面 换算截面 13 净截面 换算截面 14 净截面 换算截面 15 净截面 换算截面 16 净截面 换算截面 17 净截面 换算截面 18 净截面 换算截面 19 净截面 换算截面 20 净截面 换算截面 21 净截面 换算截面 22 净截面 换算截面 23 净截面 换算截面 24 净截面 换算截面 25 净截面 换算截面 26 净截面 换算截面 27 净截面 换算截面 28 净截面 换算截面 29 净截面 29 换算截面 30 净截面 换算截面 31 净截面 283508371 换算截面 32 净截面 283508371 换算截面 33 净截面 283508371 换算截面 34 净截面 283508371 换算截面 35 净截面 283508371 换算截面 36 净截面 283508371 换算截面 37 净截面 283508371 换算截面 38 净截面 283508371 换算截面 39 净截面 283508371 换算截面 40 净截面 换算截面 41 净截面 换算截面 第 六 章 正截面承载能力计算 由平衡条件可写出如下方程： 沿纵向力的方向平衡条件： 0X p y p sy s c m c sy s p pf A f A f A f A A   、 、 、 、 对受拉区钢筋（预应力筋和非预应力筋）合力作用点力矩平衡条件 ：0psM  , 0 0( ) ( )u c m c p s s y s s p p pM M f S f A h a A h a     、 、 、 、 、 、 30 式中 cmf —— 混凝土弯曲抗压强度设计值； pyf —— 预应力筋抗拉强度设计值； syf —— 非预应力筋的抗拉强度设计值； syf、 —— 非预应力筋的抗压强度设计值； p、 —— 受压预应力筋的计算应力； pA 、 sA —— 分别为受拉区预应力筋和非预应力筋截面面积； pA、 、 sA、 —— 分别为受压区预应力筋和非预应力筋截面面积： cA —— 受压区混凝土截面面积； ,cpsS —— 受压区混凝土截面对受拉区钢筋合力作用点的净 矩； pa、 、 sa、 —— 分别为受压区预应力筋合力作用点和非预应力筋合力作用点至截面受压边缘的距离； 0h 、 a —— 受压区预应力筋和非预应力筋合 力作用点至截面受压边缘和受拉边缘的距离 ， 0h h a ； 0h、 、 a、 —— 分别为受压区预应力筋和非预应力筋合力点至截面受拉边缘和受压边缘距离 0h h a； uM —— 截面弯矩承载能力 ； M —— 截面弯矩设计值。 其中 假设受压高度 fxh、 ,即 x 在翼板内，则： cfA bx 、 31 ,0()2c ps f xS b x h、 受压区预应力筋 pA、 的应力 p、 ： p py p pc pefn    、 、 、 、 式中 pn —— 受压区预应力钢筋与混凝土弹性模量之比； pyf、 —— 预应力筋抗压强度设计值，按规范表 取值； pc、 —— pA、 合力处由预应力所产生的混凝土应力； pe、 —— 受压区预应力筋在荷载作用前已存在有效预应力。 1． 取 14 截面 4 节点处，此时 0  10pAm 20pAm、 10sAm 10sAm、 根据规范表 ， 钢筋强度取值为 ： 0 .7 5 1 8 6 0 3 9 5pyf M P a   MPa 300syf MPa 300syf MPa、 代入公式： p y p sy s c m c sy s p pf A f A f A f A A   、 、 、 、 2 2 21 6 7 4 1 . 6 6 4 4 1 0 3 0 0 2 . 1 9 9 1 1 0 2 3 . 1 8 . 8 3 0 0 3 . 0 7 8 8 1 0x            得 0 .1 2 4 0 .2fx m h m、 ＝ 则 , 0 0( ) ( )u c m c p s s y s s p p pM f S f A h a A h a    、 、 、 、 、 、 6 6 20 . 1 2 42 3 . 1 1 0 8 . 8 0 . 1 2 4 ( 1 . 5 ) 3 0 0 1 0 3 . 0 7 8 8 1 0 ( 1 . 5 0 . 0 6 )2             32 6 2 24 9 . 5 5 1 0 / 4 9 5 5 0 /N m K N m   检验： 49500 1 . 8 6 ( )2 6 6 0 6 . 8 1uMM  符合要求 2．取跨中处 7节点处 此时 0  10pAm 20pAm、 10sAm 10sAm、 0 .9 1 8 6 0 1 6 7 4pyf M P a   MPa 300syf MPa 300syf MPa、 代入公式 p y p sy s c m c sy s p pf A f A f A f A A   、 、 、 、得 ： 2 2 21 6 7 4 1 . 6 6 4 4 1 0 3 0 0 2 . 1 9 9 1 1 0 2 3 . 1 8 . 8 3 0 0 3 . 0 7 8 8 1 0x            得 0 .1 2 4 0 .2fx m h m  、 则 , 0 0( ) ( )u c m c p s s y s s p p pM f S f A h a A h a    、 、 、 、 、 、 6 6 20 . 1 2 42 3 . 1 1 0 8 . 8 0 . 1 2 4 ( 1 . 6 8 ) 3 0 0 1 0 3 . 0 7 8 8 1 0 ( 1 . 6 8 0 . 06)2            65 5 . 7 4 1 0 5 5 7 4 0N m K N m     检算： 55740 1 . 8 ( )3 1 1 7 6 . 1 1uMM  符合要求 3．取支座处 13 节点检算 此时 0  10pAm 20pAm、 10sAm 10sAm、 0 .9 1 8 6 0 1 6 7 4pyf M P a   MPa 300syf MPa 300syf MPa、 33 代入公式 p y p sy s c m c sy s p pf A f A f A f A A   、 、 、 、得 ： 2 2 21 6 7 4 2 . 4 9 6 6 1 0 3 0 0 4 . 4 6 1 1 0 2 3 . 1 4 3 0 0 1 . 5 7 1 1 0x            得： 0 .5 4 6 0 .4fx m h m  、 因此， ()c f fA b b h bx  、 ( 4 2 ) 0 .4 2 0 .5 4 6      , 0 0( ) ( ) ( )22fc p s f f h xS b b h h b x h    、 0 . 4 0 . 5 4 6( 4 2 ) 0 . 4 ( 1 . 5 7 ) 2 0 . 5 4 6 ( 1 . 5 7 )22         则 , 0 0( ) ( )u c m c p s s y s s p p pM f S f A h a A h a    、 、 、 、 、 、 6 6 22 3 .1 1 0 3 .5 1 2 3 0 0 1 0 1 .5 7 1 1 0 ( 1 .5 7 0 .0 6 )         69 1 . 2 3 9 1 0 9 1 2 3 9N m K N m     检算： 91239 1 . 8 ( ) 5 4 7 0 4 . 7uMM  符合要求 第八章 斜截面抗剪承载力 斜截面抗剪承载力计算公式为： u cs b pV V V V V    式中： V—— 斜截面剪力设计值； uV —— 斜截面抗剪承载能力； csV —— 斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承载力； 000 .0 7 1 .5 svcs c sv AV f b h f h s b、 0h —— 构件的宽度和有效高度； svf —— 箍筋抗拉强度设计值； 34 svA —— 配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积； s—— 箍筋间距； bV —— 斜截面上弯起钢筋提供的抗剪承载力。 0 . 8 s i n 0 . 8 s i nb s y s b s p y p b pV b f A f A 因没有非预应力弯起钢 筋，则 si nb py pb pV f A  sbA 、 pbA —— 分别为与检算的斜截面相交的非预应力弯起钢筋和预应力弯起钢筋的全部截面面积； s 、 p —— 分别为弯起的非预应力筋和预应力筋的切线倾角。 计算过程： a． 支座处：取  000 .0 7 1 .5 svcs c sv AV f b h f h s 666 2 11 3. 1 100. 07 23 .1 10 6 1. 57 1. 5 21 0 10 1. 57           61 6 .3 4 8 1 0 1 6 3 4 8N K N   已知 ： 1674pyf MPa 4 2 28 1 0 1 . 3 8 7 1 0 1 . 1 0 9 6 1 0pbAm      rad  sin   则 si nb py pb pV f A 620 . 8 1 6 7 4 1 0 1 . 1 0 9 6 1 0 0 . 1 3 1 3      61 .9 5 0 8 1 0 1 9 5 0 8N K N   u cs pV V V 1 6 3 4 8 1 9 5 0 8 3 5 8 5 6 KN   KN支座 35 b． 14 截面处 ： 取  000 .0 7 1 .5 svcs c sv AV f b h f h s 666 2 10 6 210 10           61 5 .0 0 1 0 1。