晋源煤矿721综采工作面供电设计毕业设计(编辑修改稿)

晋源煤矿721综采工作面供电设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

电缆 360M 1 条 ,其载流量为 260A296 A,虽然不合格，但考虑到采煤机是多电机不同时工作，实际上的电流要小一些，选用。 按正常运行时的电压损失校验 1. 允许网络电压损失 V 1179 5 % )( 1 1 4 01200U  2. 支线电缆的电压损失为 : VSDULKPUZeZfe 1 4 103 6 017 0 010 33    式中 : D导电率 取 eP电动机额定功率 KW fK负荷系数 取 1 ZL支线电缆长度 单位 M 电动机效率 3. 变压器的电压损失 2 KBSGZY1600 型移动变电站  V240 4 0 1 5 00 0 4 1 5 0UXtgKPRKPUebxebxeb  式中 : costan 的对应值)(cos  总电压损失为 :VVUUU b  故合格 按煤机起动时进行校验 由煤机的工作情况可知，截割电机在开始起动时电压损失量最大，计算此种工作情况即可。 9 采煤机最大电机起动时，系统总电流为： AI 8  电机最小允许起动电压为： em i nQ  起动时变压器的电压损失百分比：%)6( 式中：— 变压器的负荷系数，起动电流与变压器额定电流的比值 起动时变压器的电压损失为： V721 0 0%61 2 0 01 0 0 %UUU BQBeBQ  起动时电缆损失为： 3 33A10c o sLI3U3Z3QZQZQ 式中：QI实际起动电流。 A7331140 UIIem i nQe  总电压损失为：VUUU ZQB  VUQVUQe m in2  合格。 前部运输机电缆选择、校验 按长时允许载流量选择校验 前部运输机电机为 2 315KW，持续工作额定电流 :2 190A,选用 UPQ 型电缆 3 702mm电缆电缆 2 条 ,其载流量为 215A190A。 合格 按正常运行时的电压损失校验 1. 允许网络电压损失 VU 117%)951140(1200  2. 前运输机机头负荷电缆的电压损失为 : 10 VSDU LKPU Ze Zfe 1 4 103 4 013 1 51033    式中 : D导电率 542D eP电动机额定功率 KW fK负荷系数 取 1 ZL支线电缆长度 M 电动机效率 3. 变压器的电压损失 3 KBSGZY1600 型移动变电站  V240 4 0 1 3 00 0 4 1 3 0UXtgKPRKPUebxebxeb  式中 : costan 的对应值)(cos  总电压损失为 :VVUUU bb  故合格 按前部运输机起动时进行校验 前部运输机起动时两台 315KW 的电机同时起动，起动时系统电流为： AI 269 4224123 52  电机最小允许起动电压为： 1 4 0KUUem i nQ  起动时变压器的电压损失百分比：   )sinc os(% bXbRb UUU 770/2694)(  % 式中：— 变压器的负荷系数，起动电流与变压器额定电流的比值 起动时变压器的电压损失为： % 2 0 0100 %UUU BQBeBQ  起动时电缆损失为： 11 2 43A10c o sLI3U3Z3QZQZQ 式中：QI实际起动电流。 A92 411 4085 312 35UUIIem i nQe  总电压损失为：VUUU ZQB  VUVU QUQe 00 m i n2  合格。 后部运输机电缆选择、校验 按长时允许载流量选择校验 后部运输机电机 2 个，功率为 2 400KW，持续工作额定电流为 2 244A,选用UPQ 型电缆 3 95mm2 电缆电缆 2 条 ,其载流量为 260A244A。 故合格 按正常运行时的电压损失校验 1. 允许网络电压损失 1 1 7 V9 5 %)( 1 1 4 01 2 0 0U  2. 后运输机机头电缆的电压损失为 : 103401400SDU 10LKPU 3Ze3Zfe   式中 : D为导电率 5.D eP电动机额定功率 KW fK负荷系数 取 1 zL支线电缆长度 M 电动机效率 3. 变压器的电压损失 1 KBSGZY1600 型移动变电站  12 V240 4 0 1 4 00 0 4 1 4 0UXtgKPRKPUebxebxeb  式中 : costan 的对应值  总电压损失为 :VVUUU bZ 117552431  故合格。 按后部运输机起动时进行校验 后部运输机起动时两台 400KW 的电机同时起动，运输机起动时系统电流为： AI 52  电机最小允许起动电压为： 1 4 0KUUem i nQ  起动时变压器的电压损失百分比：   )sinc os(% bXbRb UUU =%)(  式中：β — 为变压器的负荷系数，起动电流与变压器额定电流的比值 起动时变压器的电压损失为： V186100 % 2 0 0100 %UUU BQBeBQ  起动时电缆损 失为： A10c o sLI3U3Z3QZQZQ 式中：QI实际起动电流。 A120202008531605UUIIem i nQe  总电压损失为： VUUU ZQB  13 VUVUU e m in2  合格。 破碎机电缆的选择与校验 破碎机电缆的 选择校验 破碎机电机持续工作电流为额定电流 118 A,选用 UCP 型 3 50mm2 电缆 , 其载流量为 173 A118 A,合格 按正常运行时的电压损失校验 1. 允许网络电压损失 V 1 1 79 5 % )( 1 1 4 01 2 0 0U  2. 破碎机支线电缆的电压损失为 : VSDULKPUZeZfe 1 4 103 8 012 0 010 33    式中 : D导电率  eP电动机额定功率 KW fK负荷系数 取 1 ZL支线电缆长度 M η 电动机效率 3. 变压器的电压损失 2 KBSGZY1600 型移动变电站  V24UXtgKPRKPUebxebxeb  式中 : costan 的对应值  总电压损失为 :VVUUU bZ  故合格 转载机的电缆选择、校验 按长时允许载流量选择校验 转载机电机为 400KW，持续工作额定电流为 244A,选用 UPQ 型电缆 3 95mm2 14 电缆电缆 ,其载流量为 260A244A。 合格 按正常运行时的电压损失校验 1. 允许网络电压损失 VU 117%)951140(1200  2. 后运输机机头电缆的电压损失为 : 103801400SDU 10LKPU 3Ze3Zfe   式 中 : D导电率 5.D eP电动机额定功率 KW fK负荷系数 取 1 zL支线电缆长度 M 电动机效率 3. 变压器的电压损失 3 KBSGZY1600 型移动变电站  V240 4 0 1 3 00 0 4 1 3 0UXtgKPRKPUebx。