日处理6万立方米城市生活污水工艺设计毕业设计说明书(编辑修改稿)

日处理6万立方米城市生活污水工艺设计毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

较大的悬浮物或漂浮物。 一般情况下，分粗细两道格栅。 格栅型号：链条式机械格栅 设计参数： 栅条宽度 s＝ 栅条间隙宽度 d= 栅前水深 h＝ 过栅流速 u=栅前渠道流速 ub=α =60176。 m a x s i n 0 . 9 2 s i n 6 0 1 2 5 ( )0 . 0 2 0 . 4 0 . 8qVn d v h      个 格栅建筑宽度 b ( 1 ) 0 . 0 1 ( 1 2 5 1 ) 0 . 0 2 1 2 5 3 . 7 4b s n d n m          取 b＝ 进水渠道渐宽部分的长度 (l1)： 设进水渠宽 b1＝ 其渐宽部分展开角度α＝ 20176。 1113 .8 2 .5 0 .9 62 2 2 0bblmtg tg m    栅槽与出水渠道连接处的渐窄部份长度 (l2)： mll 12  通过格栅的水头损失 (h2)： 格栅条断面为矩形断面 , 故 k=3, 则： i 1) (s i n2)(s i n23434 2202＝ kgvdskgvkhh  栅后槽总高度 (h总 )： mhhhh 1 9 9 总 设栅前渠道超高 h1= 栅槽总长度 (L): mtgtghllL )(  8 每日栅渣量 W： 设每日栅渣量为 ，取 KZ＝ 33m a x 186400 8 6 4 0 0 0 . 0 7 0 . 9 2 3 . 5 0 ( / ) 0 . 2 /1 0 0 0 1 . 3 2 1 0 0 0VZqWW m d m dK    ＝ 采用机械清渣。 提升泵房 采用 2/AO工艺方案，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。 污水经提升后入旋转式沉砂池，然后自流通过厌氧池、缺氧池、好氧池、二沉池、接触池，最后排入河流。 1）污水提升前水位 （既集水池水面水位） ,提升后水位。 所以，提升净扬程 Z=（ ） =4m 2） mh泵 站 安 全设 计 h = 2 . 0 ， = 从而需水泵扬程 hm泵 站 安 全H = Z + h + = 4 . 0 + 2 . 0 + 1 . 0 = 7 . 0 3） 根据设计流量 92L/s=1933 3m/h ，采用 4台 QW 系列污水泵，单台提升流量700 3m/s。 采用 QW 系列潜水污水泵 (250QW70011)3 台， 三 用一备。 该泵出口径 250mm，流量 700m3/h，扬程 11m，转 速 980r/min，配用功率 37kW，轴功率 ，效率％ 沉砂池 沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重较大的颗粒，保证后续处理构筑物的正常运行。 选型：平流式沉砂池 设计参数： 设计流量 3m ax /Q m s ，设计水力停留时间 st 50 水平流速 smv / 长度： mvtl ＝ 9 水流断面面积： 2m a x 0 .9 2/ 3 .6 80 .2 5VA Q v m   池总 宽度： 2/ A h m 有效水深 mh 12 沉砂斗容积： 3m a x 6686400 0 . 9 2 3 0 2 8 6 4 0 0 3 . 61 0 1 . 3 4 1 0VZQ X TVmK      ＝ 每个沉砂斗的容积 (V0) 设每一分格有 2格沉砂斗，则 30  沉砂斗各部分尺寸： 设贮砂斗底宽 b1＝ ；斗壁与水平面的倾角 60176。 ，贮砂斗高 h’ 3＝ mbtg hb 39。 2 132  贮砂斗容积： (V1) 322212131 )()(39。 31 mSSSShV ＝ 沉砂室高度： (h3) 设采用重力排砂，池底坡度 i＝ 6％，坡向砂斗，则 mbbLhlhh )()39。 2(39。 39。 23233  池总高度： (H) mhhhH  生化池 有关设计参数 BOD5 污泥负荷 5N = kgB O D / ( kgML S S d) 回流污泥浓度 RX =6600 mg/L 污泥回流比 R=100% 混合液悬浮固体浓度 RR1X = X = 6 6 0 0 = 3 3 0 0 m g /L1 + R 1 + 1  混合液回流比取 =200%R内 污泥龄 c=15d 10 反应池容积 ： 30QS 6 0 0 0 0 1 0 0 13986N X 0 . 1 3 3 3 0 0Vm  ＝ 反应池总水力停留时间： V 13986 60000t d h    各段水利停流时间和容积比 厌氧池：缺氧池：好氧池＝ 1： 1： 3 厌氧池水力停留时间 厌 ＝ ，池容 30 .2 1 3 9 8 6 2 7 9 7 .2Vm厌 ＝； 缺氧池水力停留时间 0 .2 5 .5 9 1 .1 1 8缺 ＝ ，池容 30 .2 1 3 9 8 6 2 7 9 7 .2缺 ＝； 好氧池水力停留时间 0. 6 5. 59 3. 35 4th好 ＝ ，池容 30 .6 1 3 9 8 6 8 3 9 1 .6Vm好 ＝ 校核氮磷负荷 6 0 0 0 0 4 5 0 . 0 9 8 TN /( k g M L S S d )4 0 0 0 8 3 9 1 . 6dQ T NXV  好好 氧 段 总 氮 负 荷 == 符合要求 厌氧段总磷负荷 06 0 0 0 0 5 0 . 0 3 2 5 /3 3 0 0 2 7 9 7 . 2Q T P k g T N k g M L S S dXV   厌 ＝ 符合要求 剩余污泥量 消化菌生成污泥量 v 1 d oW = Q 0 0. 1 60 00 0 30 0 10 00 = 18 0 kg /d   （ N ） ＝ （ ） 式中：  —— 硝化菌产率系数，取 30. 1k gV SS /kgN H N d oN —— 进水氨氮浓度 异养菌生成污泥量 v 2 b o eW = y Q 0. 6 60 00 0 10 0 20 /100 0= 28 80 k g/d(S S )= ( ) 式中： y—— 污泥增殖系数，取 5k g V SS /( k g B O D d ) 每天的总污泥量 ○ 1 v v 1 v 2W = W + W = 18 0+ 28 80 = 30 60 k g/d ○ 2设剩余污泥 VSS/SS= ○ 3则每天产生剩余污泥量： Px=3060/=4371kg/d ○ 4污泥含水率为 %时，剩余污泥体积为： 3V 4 3 7 1 0 . 6 % 1 0 0 0 7 2 8 . 5 m / d剩 ＝ ＝ 11 反应池尺寸 反应池总体积 V=13986 3m 设反应池 2 组，单组池容积 3V V /2 = 1 3 9 8 6 /2 = 6 9 9 3 m单 = 有效水深取 h＝ 单组有效面积 2S V / h = 6 9 9 3 / 4 .0 = 1 7 4 8 .2 5 m单 单= 采用 5 廊道式推流式反应池，廊道宽 b＝ 单组反应池长度 L S / B = 1 7 4 8 .2 5 5 7 .0 = 5 0 m  单 校核： b/h=247。 =(满足 1－ 2) L/b=50247。 = （满足 5－ 10） 取超高为 ，则反应池总高 H＝ +＝ m 反应池进、出水系统计算 进水管 ○ 1单组反应池进水管段计算流量 331 60000 Q = = 3 0 0 0 0 m /d = 0 . 3 4 7 m /s2 ○ 2管道流速 取 v= m/s ○ 3管道过水断面积 21A = Q /v = 0 .3 4 7 /0 .8 = 0 .4 3 4 m ○ 4管径 4 4 0 . 4 3 4 0 . 7 4 33 . 1 4 1 6Adm  ＝ 取进水管管径 DN800 ㎜ ○ 5校核管道流速 1 = Q /A 0. 69 m /s( 0. 8 0. 5) (符合要求 ) 回流污泥管 ○ 1单组反应池回流污泥管设计流量 3600001 0 . 3 4 7 /2 8 6 4 0 0RQ R Q m s     ○ 2管道流速取 v= m/s ○ 3管道过水断面积 2A = Q /v = 0 .3 4 7 /0 .8 = 0 .4 3 4 m内 ○ 4管径 4 4 0 . 4 3 4 0 . 7 4 33 . 1 4 1 6Adm  ＝ 取回流污泥管管径 DN800 ㎜ 12 ○ 5校核管道流速 5 47v =Q / A 9 m / s( ) (符合要求 ) 进水井 ○ 1进水孔过流量 32 60000( 1 ) ( 1 1 ) 0 . 6 9 4 /2 2 8 6 4 0 0 R m s       ＝ ○ 2孔口流速取 v＝ m/s ○ 3孔口过水断面积 22A = Q /v = 0 .6 9 4 /0 .8 = 0 .8 6 m ○ 4孔口尺寸取为 ○ 5进水井平面尺寸取为 出水堰及出水井 ○ 1按矩形堰流量公式计算： 3 / 2 3 / 23 0 .4 2 2 1 .8 6Q g b H b H ＝ 33 m a x Q = ( 1 + R + R ) Q / 2 = 2 Q / 8 6 4 0 0 1 . 3 9 m / s  内 式中： b—— 堰宽，取 H—— 堰上水头， m ○ 2堰上水头 2 / 3 2 / 33 1 . 3 9( ) ( ) 0 . 2 1 51 . 8 6 1 . 8 6 7 . 5QHmb＝ ○ 3出水孔过流量 343Q =Q = /s ○ 4孔口流速 v= m/s ○ 5孔口过水断面积 2 A = Q /v = 1 .3 9 /0. 8 1 .7 4 m ○ 6孔口尺寸取为 ○ 7出水井平面尺寸取为 m 出水管 ○ 1反应池出水管设计流量 352Q =Q = /s ○ 2管道流速取 v＝ ○ 3管道过水断面 25A = Q / v 0 .6 9 4 0 .8 0 .8 6 7 5 m   ○ 4管径 4 4 0 .8 7 1 .0 53 .1 4 1 6Adm ＝ 13 取出水管径 DN1000mm ○ 5校核管道流速 5 0 . 6 9 4v = Q /A 0 . 8 8 m /s0 . 5 ? 0 . 5 ? (符合要求 ) 曝气系统设计计算 设计需氧量 AOR AOR＝（去除 BOD5 需氧量 剩余污泥中 BODu 氧当量） +（ NH3N硝化需氧量 剩余污泥中NH3N 的氧当量） 反硝化脱氮产氧量 碳化需氧量 D1： 0120 . 2 3 5 0 . 2 3 5() 6 0 0 0 0 (0 . 1 5 0 . 0 0 6 4 )1 . 4 2 1 . 4 2 1 8 8 0 . 8 6 5 4 8 . 8 /11 XQ S SD P k g O dee        ＝ ＝ 硝化需 氧 量 D2： 2024 . 6 ( ) 4 . 6 1 2 . 44 . 6 6 0 0 0 0 ( 3 0 1 0 ) 0 . 0 0 1 4 . 6 1 2 . 4 1 8 8 0 . 8 4 4 4 7 . 2 /eXD Q N N P k g O d          ％＝ ％ ＝ 反硝化脱氮产生的氧量： dk g OND T / 7 0 9 23 ＝ 总需氧量： 1 2。