接触网平面设计(襄渝线电气化提速工程)_毕业论文(编辑修改稿)

接触网平面设计(襄渝线电气化提速工程)_毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

w=0 ( − )(ε α. ) 2 曲线上： ΔTjw = j .(T + Δ T ) 2Rd − ( ε α L L l)( j . ) jmax 3 jd 取 d=（定位器长度）。 ΔTjw的计算结果如下： L(m) 600 R(m) ∞ 712 892 0 0 （ 6）承力索的张力增量值 ΔTc（ N） Δ = T c − ( − ) .cΔt .T cm 2Rd + ( L L l) .cΔt 其中：水平拉杆 d 取 .,αc= 6 , ΔTc的计算结果如下： 10 /0c Δt = L(m) R(m) 712 892 (7)接触线的总张力为 ΔTjE ΔT + ΔT 600 473 ∞ 0 0 ΔT = jd jw （ Ej=113GPa， Sj=120mm2） jE 1 2 3 ΔTjd+ ΔT jw E Sj. (α t ε ) ΔTjE的计算结果如下： L(m) R(m) 712 892 （ 8）承力索张力差增量 ΔT ΔTcE: 600 ∞ ΔTcE= 2 13 c ΔT c （ Ec=185GPa，Sc=7mm2） ΔTcE的计算结果如下： L(m) R(m) 第 8 页 600 ∞ 712 892 第 9 页 共 31 页 0 0 根据以上计算结果可得： ΔTjE= ( ) ≤ 10% 10KN = 1000N ΔTcE= 269 N ≤ 10% 15KN = 1500 N 故：对于正线，中心锚节设在中间 892m 处是合适的。 但是平面设计图中 892m 处左侧很近有软横跨，中心锚节应调整到 892m 所在跨距中心 922m 处。 可验证 922m 右侧的 线路张力差是符合要求的。 对于 922m 左侧的全直线部分： ( + ). (ε α .Δt) ΔTjd= 2cx L=922m, ΔTjd= ΔTjE=0 ΔTjd+ ΔT jw ΔTjE= ΔT + Δ T =1000N 2 jd jw 13 E Sj. (α t ε ) 符合要求，且中心锚节两侧张力差相差很小。 二 .）再根据实际情况，现确定各线锚段长度如下所示： 1 号线： Π 号线 3 号线 4 号线 5 号线 6 号线 7 号线 专用线 一个锚段 两个锚段 一个锚段 一个锚段 一个锚段 一个锚段 一个锚段 一个锚段 支柱 23支柱 69（总长为 ）。 支柱 1支柱 63（总长为 ）。 支柱 52支柱 76（总长为 ） 支柱 15支柱 70（总长为 ）。 支柱 7支柱 68（总长为 ） 支柱 6支柱 35（总长为 ） 支柱 23支柱 42（总长为 ） 支柱 15支柱 38（总长为 462m） 支柱 51支柱 61（总长为 122m） 附：站线张力差曲线图 31 第 9 页 第 10 页 共 31 页 第四章 锚段走向的确定与划分 锚段走向的确定原则： 1）原则上一个股道一个锚段，对于较长的正线可设为一个半或两个锚段， 但两锚段在站内衔接处应设为三跨非绝缘锚段关节，对于不长的站线和货线，渡 线洋感尽量合并到别的锚段中去， 不得已时也可自成一个锚段。 高速线路的正线 要独立设段并保证其接触悬挂的独立性，不允许和站线相交。 2）合理确定锚段走向，应使锚段横向穿越的股道数量最少，应尽量避免悬 挂的二次交叉，故两组悬挂在通过相邻两道岔时可平行布置。 经反复布线修改后，锚段的走向如附录所示。 划分锚段： 依据设计规范和站场线路选取合适的锚段长度（在满足技术条件的情况下应 使用最大允许长度），首先完成正线锚段的确定，确定锚段起始点，确定锚段走 向和下锚位置，合理确定锚段关节的形式和位置；检验最大锚段张力差，确定中 心锚结位置。 划分锚段时，应注意一向几点： 1）锚段关节不能设在道岔区； 2）中心锚节一般设在锚段中部，原则上要求两边的张力差相等； 3）合理确定锚段关节的形式和位置，锚段关节一般设置于站场和区间的衔接处， 变电所和分区亭附近，确定锚段关节时有以下原则洋感遵守： （ a）在站场和区间的衔接处，设置四跨绝缘锚段关节结构，设计时速在 120 第 10 页 第 11 页 共 31 页 公里以上的接触网最好设置五跨绝缘锚段关节。 （ b）在有牵引变电所及分区亭的车站，变电所及分区亭附近应设三跨或四跨 非绝缘锚 段关节，同时设分相绝缘器；设计时速 160 公里以上的接触网最好采用 带中性段的七跨或九跨结构。 (c)站场两端的绝缘锚段关节应设在最外道岔与进站信号机之间，靠近站场的 转换柱与出站道岔岔尖的距离不小于 50 米，以便电力机车转线。 (d)在 BT 和直接供电区段，绝缘锚段关节应设在变电所馈线上网的车站一端； AT 供电的车站两端设置绝缘锚段关节；绝缘锚段关节的位置受站场信号机位置 的限制。 咽喉区放大图的绘制 基本原则： a) 放大图在纵向上保持与平面一样的比例关系，横向比例增大两倍， b) 咽 喉区放大图应从靠近站场中心的道岔开始，从两侧站线做起，逐步向 区间衔接处绘制，保证正线与区间的衔接； c) 为保证道岔交叉布置的定位，避开二次交叉，允许两组悬挂在同一跨距 内平行等高布置； d) 应保证两组悬挂的交叉点位于定位点与辙岔之间； e) 放大图应明确表明锚段（股道编号），长度及下锚位置； f) 对于无交叉布置的高速线路，应明确标出定位柱位置和相应的无交叉布 置标志； 咽喉区放大图见附录。 第五章 安装曲线的计算与绘制 站线半补偿安装曲线的绘制 半补偿安装曲线包括无载承力索张力温度曲线 、弛度温度曲线； 有载承力索张力温度曲线、弛度温度曲线；接触线弛度温度曲线；定位点 处接触线高度变化曲线和补偿安装曲线。 承力索张力主要是取决于负载而不是跨距，半补偿链形悬挂状态方程的起 始条件主要取决于临界负载。 计算过程如下： (1) 覆冰时的合成负载 = ( + )2+ 2 = N qb q g o bo pcb m 根据上面计算的结果可知，最大的附加负载为覆冰。 (2) 确定当量跨距 根据已知条件，应为： lD= 60m (3) 计算临界负载确定起始条件 ( ) 计算结构系数 ϕ ( 2 ) 2 =D−= ϕl2e lD ( ) 用计算法求 Tc0 ，并确定 qLj和判断起始条件 i 先设最低温度为起始条件，利用状态方程求 Tco值。 第 11 页 第 12 页 共 31 页 tmin= −10oC ， W1=W0=q ⎛⎜⎜1+ ϕTj⎞ ⎛+5140 ⎞ ⎟⎟ = ⎜⎜1 ⎟⎟ = ϕ + T = 0 ⎝ Tco⎠ = ⎝ Tco ⎠ Z T 1 cmax j 15000 + 10000 20200 N ϕ t0= 00C W 1=W0=q ⎛1+ Tj⎞ ⎟⎟ = ⎛+5140 ⎞ 1 0 ⎝⎜⎜ Tc0 ⎠ ⎝⎜⎜ Tc0 ⎠⎟⎟ Z1=Tc0+5140 ⎛ W2l2 Z ⎞ 2 2 W l Z = − t t 1 + 1 ⎟⎟+ x − x x ⎝⎜⎜ 1 α 2 αES α 2 αES 带入状态方程 ⎧ ⎡ 24 Z 1 2 ⎠ 24 Z x 得： ⎫ ⎪ ⎛ +1 5140 ⎞⎤ 602 ⎪ 25 ⎪ = − − ⎨ 20 ⎢ ⎣ ⎝ Tc0 −6 ⎟⎥ ⎠⎦ 2 + −6 15000 ⎪ ⎬ ⎪ ⎪ ⎩ 24 12 10 20200 12 10 196133 ⎪ ⎪ ⎭ 2 2 T + 60 − c0 −6 2 −6 24 12 10 T c0 12 10 196133 解方程得： Tco= 9770N ii 根据已知 Tc0 的值，求 qLj并判定起始条件。 qLj = − q φT j+ 24α Z max 2 (tb−t 2 min ) + W 1 2 = N m 0 Tco l qLjqb选最低温度为起始条件，与原来假设条件相符， Tc0 值计算有效 (4) 计算并绘制有载承力索张力与温度关系曲线 利用状态方程，以最低温度为起始条件进 行计算，令 0 N t1= −20 C W1=W0= Z1= 15000 + 10000 = 20200N 代入状态方程求解的结果见下表 Tcx kN 15 14 12 13 4 12 5 11 14 10 24 9 33 40 t xo 20 C 绘制的有载承力索张力 温度曲线如下图所示 第 12 页 第 13 页 共 31 页 计算覆冰及最大风时承力索的张力，校核起始条件 (i)覆冰时 令 t1=20oC ， 1=0= W W N m ， Z1= 2020N tx= −5 ， = = WxWb 24.05。