扫把盖注塑工艺及模具设计毕业设计说明书(编辑修改稿)

扫把盖注塑工艺及模具设计毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

C。 衬套长度与定模板配合部分的厚度一致。 衬套与 定模板之间的配合采用 H7/m6。 定位圈与主流道衬套 （二）分流道系统设计 多腔模中型腔和分流道的布置 多腔模设计时型腔布置和分流道的布置应同时加以考虑，设计原则有： 1) 尽量保证各型腔同时充满，并均衡的补料，以保证同模各塑件的性能，尺寸尽可能一致。 2) 各型腔之间距离恰当，应有足够的空间排布冷却水道，螺钉等，并有足常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 16够的截面承受注射压力。 3) 在满足以上的要求的情况下尽量缩短流道长度，降低浇注系统凝料重量。 4) 型腔和浇注系统投影面积的重心应尽量接近注射机锁模力的中心，一般在模板的中心上。 分流道的截面形状及优缺点： 此副注射模分流道的布置形式为平衡式，其主要特征是从主流道到各个型腔的分流道，其长度、端面形状及尺寸均相等，以达到各腔能同时均衡进料。 圆形断面分流道直径 d一般在 2～ 12mm 范围内。 对于流动性好的 ABS，分流道直径为 4mm。 分流道的长度一般在 8～ 30mm 之间，一般根据型腔布置适当加长或缩短。 本塑件的分流道长度为 25mm，分流道的最短长度不宜小于 8mm，否则会给塑件修磨和分割带来困难。 浇注系统示意图 模架选择与注射机的初选择 型腔壁厚的 计算 根据经验取扫把盖注塑模模套厚度取 35mm 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 17 注射机的初选择 （ 1）注射量 该塑料制件单件重 m= 浇注系统重量计算 M 塑 =ρ v =(1/2179。 179。 135+22179。 116+22179。 2179。 45) 179。 179。 179。 ≈ 则注射机注塑量 V 机 =V/ ={*2+)/}/ = 备注： V 机 —— 额定注射量； M 塑 —— 塑件与浇注系统凝料重量和。 （ 2）注射压力 P 注 ≥ P 成型 查表 ABS 塑 料成型时的注射压力 P 成型 =60～ 100Mpa。 （ 3）锁模力 锁模力≥ PF 式中 P — 塑料成型时型腔压力， ABS 塑料型腔压力 P =。 F — 浇注系统和塑件在分型面上的投影面积和。 F = （ 50179。 4+120179。 40179。 2+179。 4） = mm3则 PF = 179。 N= 根据以上分析，查表初选注射机型号为 XSZY125，有关技术参数如下： 额定注射量 /cm3 125 注射压力 /Mpa 120 锁模力 /KN 900 最大开合模行程 S/mm 300 模具最大厚度 /mm 300 模具最小厚度 /mm 200 喷嘴圆弧半径 /mm 12 喷嘴孔径 /mm 4 拉杆空间 /mm 260*290 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 18 模架选择 根据分析及位置尺寸初选用 FUTABASSA3035 标准模架 ,其各参数： 定模板 A厚度 /mm 50 动模板 B厚度 /mm 40 垫块 C厚度 /mm 80 模具厚度 /mm 265 模具外形尺寸 /mm 300X350X265 模架选择图 校核注塑机 （ 1）注射量、锁模力、注射压力、 模具厚度的校核 由于在初选注射机和选用模架时是根据以上的技术参数及计算壁厚等因素所选用的，所以注射量、锁模力、注射压力、模具厚度不必进行校核。 已符合所选注射机要求。 （ 2）开模行程的校核 对于具有液压～机械式合模机构的注射机，其最大开模行程是由肘杆机构的最大行程所决定的，而不受模具厚度的影响，当模具厚度变化时可由其调模装置调整。 故校核时只需使注射机最大开模行程大于模具所需的开模距离，即 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 19Smax =300≥ S 式中 Smax —— 注射机最大开模行程 mm； S—— 模具所需开模距离 mm。 注：模具所需开模距离 S S ≥ h 件 +h 浇 +a+(5— 10)mm 式中 h 件 —— 塑料制品高度（ mm） h 浇 —— 浇注系统高度（ mm） h 件 + h 浇 + a+(5— 10) =12+73+50+10=145mm 均满足要求 （ 3） 模具与注塑机安装部分相关尺寸校核 1) 模具闭合尺寸与注塑机模板尺寸和拉杆间距相比较： 模具的座板长179。 宽＜注塑机模板尺寸 ； 模具的座板长179。 宽为 300179。 350（ mm179。 mm）＜注塑机模板尺寸 428179。 458（ mm179。 mm）； 2) 模具闭合高度校 核： 模具实际厚度 H＝ 265mm，注塑机最小闭合厚度 h＝ 300mm，即 H﹥ h 故注塑机满足要求。 侧抽芯与推出结构设计 侧向分型或者抽芯机构按其驱动方式分为三种：机械驱动、电机驱动、液压驱动。 其中机械驱动是利用注塑机的开模运动或顶出作用力，通过哈弗针使其转化为侧向分型或抽芯动作，这种方法在注塑模具中应用最广泛。 侧抽芯机构设计 由于该塑件制品有两侧洞，故应该在分型时设计采用哈弗机构，以利于制品顺利分型。 本设计所有哈弗布局如 图。 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 20 哈弗针布局图 抽芯机构之斜导柱尺寸计算： （ 1）抽芯距的计算 S 抽 = 3mm （ 2）斜导柱倾角的确定 本例抽芯距较小，选择α =15176。 推出结构设计 （ 1）推件力计算 推件力 Ft =Ap（  cos － sin ） +qA1 式中 A—— 塑件包络型芯的面积（ mm2）。 P—— 塑件对型芯单位面积上的包紧力， p取 179。 107 ～ 179。 107 Pa。  —— 脱模斜度； q—— 大气压力 ；  —— 塑件对钢的摩擦系数μ，约为 ～ ； A1 —— 制件垂直于脱模方向的投影面积（ mm2）。 其中塑件包络型芯的面积 A可以按下面的公式计 算得到： A≈ 120179。 40179。 2=9600 mm2 则 Ft =9600179。 179。 107(－ sin2) /106+179。 28179。 ≈ （ 2）确定顶出方式及顶杆位置 顶针的布置遵循以下几个原则： ，即刚性强的部位，如加强筋等； 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 21； ，防止制件变形； ，顶出痕迹尽量在塑件的隐蔽面或非装饰面上； ，尽量采用同一类顶杆，方便加工 ； 、可靠、灵活，无卡死现象。 根据塑件的形状特点，模具型腔在动模部分，开模后，塑件留在型芯上。 推出机构可采用推块推出或顶针推出、手工取件。 本设计采用手工取件。 泠却系统设计 在注塑生产过程中，塑件冷却时间约占整个注塑生产周期的 80％。 为了缩短成型周期，需要对模具进行冷却，因此塑料注塑模具的冷却系统的设计计算，不仅影响成型制件的质量，还直接影响到生产效率。 冷却系统主要有以下几种冷却方式：水冷，油冷，压缩空气冷却以及自然冷却。 本设计所采用的是水冷。 在模具设计中， 冷却水 回路布置的基本原则： 1) 冷却水道应尽量多 ， 截面尺寸应尽量大； 2) 冷却水道的布置应避开塑件易产生熔接痕的部位 ； 3) 冷却水道离模具型腔表面的距离应适当； 4) 冷却水道应畅通无阻 ， 适当布置水道的出入口。 假设模具平均工作温度为 50℃，用常温 20℃的水作为模具冷却介质，其出口温度为 30℃，产量为（ 1套 /min）即 179。 60＝ 42g/h。 塑件在凝固时每小时释放的热量 Q，查《塑料模塑成型技术》得 PC的单位热流量为 kgJ / 2 ，即 Q=179。 179。 100=， 冷却水的流 量体积可根据公式)( 211 ttP QV c 计算， 式中： pc cP 601  的  表示冷却水在使用状态下的密度，单位 3mkg pc 表示冷却水的比热容 其中。 101 8 ,10 333 CkgJcmkg p  t1表示冷却水的出口温度， t2表示冷却水入口温度 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 22则 m i )2030(101 8 3933 mV  从计算结果看出，模具每 分钟所需冷却水的流量体积较小，查《塑料模塑成型技术》，取冷却水道直径 d=6mm。 由于冷却水道的位置、结构形式、表面状态、水的流速、模具材料等很多因素都会影响模具的热量向冷却水传递，精确计算比较困难。 所以在实际的模具设计和生产过程中，通常都是根据模具的结构确定冷却水路，通过调节水温、流速来满足要求。 排气系统设计 在塑料件注塑成型过程中， 当塑料熔体充填型腔时，必须排出型腔及浇注系统内的空气 以 及 因 塑料受热而产生的气体。 如果 这些 气体不能被顺利排出， 制件将 会由于塑料填充不足而出现气泡、接缝或表面 轮廓不清等缺陷，甚至气体受压而产生高温，使塑料焦化。 基于以上原因，考虑到充电器 不属于深型腔类零件，利用 分型面之间、顶针 与 模板之间 以 及活动型芯与模板之间间隙进行排气。 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 23第四章 模具材料的选择及热处理工艺 实际的生产过程中， 塑料注射模具结构比较复杂，一套模具 由 各种各样的零件组成，各个零件在模具中所处的位置、作用不同， 这就 对 其 材料性能的要求就有所不同。 所以选择优质、合理的材料，是生产高质量模具的保证。 对于 塑料模具用材料的 一般 要求有： 1) 具 有良好的机械加工性能； 2) 具有足够的表面硬度和耐磨性 ， 足够的 强度和韧性； 3) 具有良好的抛光性 ， 具有良好的热处理性； 基于以上几点 塑料模具材料 的选用原则，选用充电器注射模具各个部件的材料及热处理方法如表所示： 4) 具有良好的耐腐蚀性和表面加工性等特点。 零件名称 规格 硬度 HRC 材料 热处理 垫板（支撑板） S50C 淬火 43～ 48 动、定模板 调质 HB230～ 270 浇口套，拉料杆 T8A 淬火 50～ 55 内模 GSTAR 淬火，调质 50～ 60 导柱 P20 渗碳、淬火 56～ 60 导套 T8A、 T10A 淬火 50～ 55 顶杆 板 S50C 调质 HB230～ 270 顶杆固定板 定位圈 方铁 淬火 43～ 48 限位钉 支撑住 复位杆 S50 斜导柱 T8A、 T10A 淬火 50～ 55 滑块 S50C 常州机电职业技术学院 毕业设计正文 第 页 24英文翻译 Highlight the cost advantages of new technologies Mold Manufacturing With the mold of the skills step by step to the scientific development of the original master model to rely on graphics and rendering car cover mold of traditional methods, step by step by the CAD / CAM digital terminal will be described in the shape of the automobile panel to track the method of processing replaced. Te。