公路321518m钢筋混凝土简支t梁桥设计毕业设计(编辑修改稿)

公路321518m钢筋混凝土简支t梁桥设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

（ 2）永久作用效应计算（见表 、表 ） 表 影响线面积计算表 项目 计算面积 影响线面积 12M 20 1 1 1 1 7 . 5 3 8 . 2 84 2 8ll      14M 20 3 1 3 1 7 .5 2 8 .7 11 6 2 3 2ll      兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 23 12Q 0 0 0Q 20 11 1 7 .5 8 .7 522l     表 永久作用效应计算表 梁号 12M (kN m) 14M (kN m) 0Q(kN) q 0Ω 0qΩ q 0Ω 0qΩ q 0Ω 0qΩ 1（ 6） 2（ 5） 3（ 4） 可变作用效应 （ 1）汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率为： 2 1 01 22 8 . 3 9 1 0 3 . 3 5 1 0 5 . 5 1 ( )2 2 1 7 . 5 2 4 3 2 . 2 1 2ccEIf H zlm     介于 和 14Hz 之间，按《桥规》 规定，冲击系数按下式计算 0. 17 67 0. 01 57 0. 29I nf    （ 2）公路 — II 级均布荷载 kq ，集中荷载 kP 及其影响线面积 表 公路 — II级及其影响面积 0 表 项目 顶点位置 2kq (kN/ m ) kp(kN) 0Ω 12M 2l 处 14M 4l 处 0Q 支点处 12Q 2l 处 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 24 可变作用（人群）（每延米） kN /pm人 （ ） 基本荷载组合：按《桥规》 规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为： 永久荷 载作用分项系数： Gi = 汽车荷载作用分项系数： Ql = 人群荷载作用分项系数： Qj = （ 3）可变作用效应（弯矩）计算（见表 、表 ） 表 公路 — II级产生的弯矩（单位 kNm ） 梁号 内力 η （ 1） 1+μ（ 2） kq （ 3） 0Ω （ 4） kp （ 5） ky (6) 弯矩效应 （ 1） （ 2） [（ 3）（ 4） +（ 5） （ 6） ] 1 12M 6 5 5 14M 6 2 12M 7 5 14M 7 3 12M 4 14M 4 表 人群产生的弯矩（单位 kNm ） 梁号 内力 η （ 1） p人 （ 2） 0Ω （ 3） 弯矩效应 （ 1） （ 2） （ 3） 1 12M 14M 12M 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 25 2 14M 3 12M 14M 表 变矩基本组合见表（单位： kNm ） 梁号 内力 永久荷载 人群 汽车 nn0 μ d G i G i k Q l Q i k c Q j Q j ki = 1 j= 2γ S= γ ( γ S+ γ S+ φ γ S) （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） 1 12M 5 6 14M 6 1 2 12M 8 4 14M 6 8 3 12M 2 4 14M 9 2 注： 0 —— 桥梁结构重要性系数，本例取 0 = c —— 与其它可变荷载作用效应的 组合系数，本例取 c = （ 4）可变荷载剪力效应计算 计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数  沿桥跨变化的影响。 通常分两步进行，先按跨中的  由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数 39。  并考虑支点至 4l 为直线变化来计算支点剪力效应。 剪力计算 时，按照《桥规》 条规定，集中荷载标准值 kP 需乘以 的系数。 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 26 跨中剪力 12V 的计算 表 公路 — II级产生的跨中剪力 12V （单位： kN） 梁号 内力 η（ 1） 1+μ （ 2） kq(3) 0Ω（ 4） kp（ 5） ky（ 6） 弯矩效应 （ 1） （ 2） [（ 3） （ 4） +（ 5）（ 6） ] 1 12V 0.567 9 7.875 2.188 2.07 0.5 2 12V 0.547 3 12V 0.414 表 人群荷载产生的跨中剪力（单位 kN ） 梁号 内力 η （ 1） p （ 2） 0Ω （ 3） 弯矩效应 （ 1） （ 2） （ 3） 1 12V人 2 12V人 3 12V人 支点剪力 0V 的计算 计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为： a、支点处按杠杆法计算的 39。  b、 4l ~34l 按跨中弯矩的横向分布系数  （同前） c、支点 ~ 4l 处在  和 39。  之间按照直线变化 梁端剪力效应计算： 汽车荷载作用下如图 所示，计算结果如表 所示。 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 27 图 计算支点截面汽车荷载最大剪力 表 公路 — II级产生的支点剪力效应计算表（单位： kN） 梁号 1+ μ iiiηyp 剪力效应 （ 1+μ ） iiiηyp 1    1+  875 （ ）    1+  875 （ ）    1+  875 （ ） 2 3 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 28 人群荷载作用如图 ，计算结果如表 所示。 图 计算支点截面人群荷载最大剪力 表 可变作用产生得支点剪力计算表（单位 kN） 编号 1 2 3 公式 39。 0 ()2d aV q q     人 人 人 人 人 人 人 计算值   1 17.5/2 +（ ）   1 +  .67   1 +  10 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 29 剪力效应基本组合 由表 可知，剪力效应以 1号梁（最大）控制设计。 表 剪力效应组合表（单位 kN） 梁号 剪力效应 永久荷 载 人群 汽车 nn0 μ d G i G i k Q l Q i k c Q j Q j ki = 1 j= 2γ S= γ ( γ S+ γ S+ φ γ S) 1 0V 8 9 /2lV 0 2 0V 3 9 /2lV 0 3 0V 3 8 /2lV 0 注： 0 —— 桥梁结构重要性系数，本例取 0 = c —— 与其他可变荷载作用效应得组合系数，本例取 c = 持久状况承载能力极限状态下截面设计配筋与验算 配置主筋 由弯矩基本组合表 可知 1 号梁 dM 值最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按 1 号梁计算弯矩进行配筋。 主梁尺寸如图 所示。 查表得 ： cdf =， tdf = Mpa， sdf =280 Mpa，b =， 0 = 弯矩计算值 M= 0 dM =， b=200mm ， fb =2200mm。 因采用焊接钢筋骨架，故设 图 主梁尺寸 sa =30mm+=30+ 1300， 则截面有效高度 0h =1300121=1179。 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 30 判定 T 形截面类型： 39。 39。 39。 0( ) 2 0 . 5 2 1 2 0 1 6 0 ( 1 1 7 9 8 0 )2 fc d f f hf b h h      6764 1 10 ( 227 8 )N m m M     故为第一类 T 形梁 求受压区高度 由 39。 00()2d u cd f xM M f b x h     610 = 2120x（ 11792x ） X= 39。 fh (160mm) 求受拉钢筋面积 将已知值及 x= 代入 39。 cd f sd sf b x f A ，可得到 sA = 39。 cd fsdf b xf = 20. 5 2120 45. 3280=7031 2mm 现选择 8 32 2 22 截面面积 sA =7194 2mm 钢筋叠高层数为 5 层，布置如图 图 主梁钢筋布置图 混凝土保护层厚度取 35mmd=25mm，及附表 18 中规定的 30mm。 钢筋间横向净距 nS =2002  352  =40mm及 =  32=40mm 故满足构造要求 截面复核 已设计得受拉钢筋中， 832 的面积为 6434 2mm ， 222 的面积为 760 2mm ，sdf =280Mpa。 则 6 4 3 4 ( 3 5 2 3 5 . 8 ) 7 6 0 ( 3 5 4 3 5 . 8 2 5 . 1 )7194sa      =117mm 则实际有效高度， 0h =1300117=1183mm 判定 T 形截面类型 由 39。 39。 cd f f sd sf b h f A 兰州交通大学博文学院毕业设计（论文） 31 39。 39。 cd f ff b h =  2120  160=6953600= sd sfA=7194 280=20xx320= 故为第 一类 T 形截面 求受压区高度 x 由 39。 cd f sd sf b x f A x=39。 sd scd ffAfb= 280 7194 2120=46mm 39。 fh （ =160mm） 正截面抗弯承载能力 由 39。 00()2d u cd f xM M f b x h   求得正截面抗弯承载能力 uM 为 uM = 39。 0()2cd f xf b x h  =  2120  46（ 118346/2） =  610 = M(= ) 又071942 0 0 1 1 8 3sAbh =% min =%，故截面复核满足要求 腹筋设计 图 （ 1）截面尺寸检查 根据构造要求，梁最底层钢筋 232 通过支座截面，支点截面有效高度 0h =h（ 35+） =1247mm ( 0 .5 1 0 ) ( 0 .5 1 0 ) 4 5 2 0 0 1 2 4 7c u kf b h m m      = 0 .0dV (=) 截面尺寸符合设计要求。 （ 2）检查是否需要根据计算配置箍。