太阳能铝边框冲孔模设计(编辑修改稿)

太阳能铝边框冲孔模设计(编辑修改稿)内容摘要：

模，落料时以凹模为基准模。 （Ⅱ）考虑到冲裁中凸、凹模的磨损，设计冲孔模时，凸模基本尺寸则应取工件孔的尺寸公差范围内的较大尺寸；设计落料模时，凹模的基本尺寸应取工件尺寸公差范围内的 较小尺寸。 （Ⅲ）确定冲裁件刃口制造公差时，应根据冲裁件的精度要求。 当凸、凹模分开加工时，其公差还应该满足下式要求： │δ T│ +│δ A│≤ ZmaxZmin 式中δ T、 δ A—— 凸、凹模制造公差 Zmin、 Zmax—— 最大和最小合理间隙 ②确定凸、凹模工作部分尺寸。 单件生产，或者冲制薄料零件，形状复杂的零件，为了保证凸、凹模的间的一定的间隙值，常采用凸模与凹模配加工的方法。 配加工是冲孔以凸模为基准件，落料以凹模为基准件，先做好基准件，然后以基准件为基准加工另一件，使它们保持一定的间隙。 因此，只在 基准件上标注尺寸和制造公差，另一件只标注基本尺寸并注明配做所留间隙值。 根据凸模或者凹模上尺寸性质的不同分别计算如下： 太阳能铝边框冲孔模设计 第 9 页 A类：凸模或凹模在磨损后会增大的尺寸； B类：凸模或凹模在磨损后会减小的尺寸； C类：凸模或凹模在磨损后基本不变的尺寸； 对于落料凹模或者冲孔凸模磨损后将会增大的 A 类尺寸，则刃口基本尺寸应取工件尺寸公差范围内的较小尺寸。 A 类尺寸 =（制件的最大极限尺寸 xΔ ） +1/4Δ 0 对于落料凹模或者冲孔凸模磨损后将会减小的 B 类尺寸 , 则刃口基本尺寸应取工件尺寸公差范围内的较大尺寸。 B 类尺寸 =（制件的 最小极限尺寸 + xΔ ） 对于凸模或凹模在磨损后基本保持不变的 C 类尺寸 ,不必考虑磨损的影响 ,凸、凹模的基本尺寸取制件的中间尺寸，其上下偏差按对称分布， C 类尺寸 =制件的中间尺寸177。 1/8Δ 其中Δ —— 冲裁件制造公差； X—— 磨损系数，在 ～ 1之间，与制造精度有关，可查表 2选取 表 2磨损系数 x 料厚 t/mm 非圆形 圆形 1 0． 75 0． 5 0． 75 0． 5 工件公差Δ /mm 1～ 2 ～ ≥ ≥ 2～ 4 ～ ≥ ≥ 冲孔Φ 9，Φ 尺寸的计算 由于冲孔时凸模为基准件，因此先计算凸模刃口尺寸 由图可知尺寸Φ 9177。 ，Φ 177。 均为 B类尺寸 . 由表 2可查 x= 加工Φ 9 的孔 dT=(+ )= 9 冲孔凹模按凸模实际尺寸配作，保证最小间隙 . 第 10 页 加工Φ 的孔 dT=(+ )= 冲孔凹模按凸模实际尺寸配作，保证最小间隙 . 冲裁力及压力中心 Ⅰ、计算冲裁力 公式： F= F: 冲裁力（ N） L： 冲裁周长（ mm） t：材料厚度（ mm） τ ：材料的抗剪强度（ MPa） 冲孔力 F1 F1=3 d1t+τ d2tτ 式中取τ =260MPa d1=9 mm d2= t= 将数值带入得： F1= 公式： F2=nK2F n:卡在凹模内的冲孔废料数目 n=h/t h:凹模洞口的直壁高度（ mm） t：材料厚度（ mm） K2：推料力系数 式中 n=2 K2= 将数值带入得： 太阳能铝边框冲孔模设计 第 11 页 推料力 F2= 则冲压总工艺力 F为： F=F1+F2=（ +） kN= 确定折弯机的规格时应遵循的基本原则是： 折弯机的公称压力必须大于冲压工序所需压力。 对于一般施力行程较小的冲压工序（如冲裁、浅弯曲、浅拉深等） P≥（ ～ ） Fg 式中 P：折弯机的公称压力 kN。 Fg: 冲压总工艺力 kN。 从满足冲压工艺力的要求看：可选用 400kN 的折弯机。 Ⅱ、压力中心的确定 从侧向看： 其中 F1， F2表示前后导柱弹簧力（ F1=F2）； F3：冲孔力； F4：限位力。 为了保证 F4随着 F3 的变化而变化，即需使它们关于中心线对称。 综上所述：四力合力位于中心线上。 所以，折弯机的力应与合力重合，即折弯机滑块装在模具的中心。 模具总体设计 设计一套模具，首先根据零件图进行分析，计算一定的凸、凹模尺寸，选择模架和模具类型。 装配图见图纸。 第 12 页 非标准零件设计 1）凸模 常见的圆形凸模结构形式如图所示 (a) (b) 图 (a)为 A型圆凸模，适用于直径 d=1～ 15mm 的凸模； 图 (b) 为 B型圆凸模，适用于直径 d=8～ 30mm 的凸模 . 凸模的固定一般采用图 (a), (b) 所示 , 凸模和固定板之间采用过渡配合 , 凸模装入固定板后 ,端面进行配磨 . 凸模长度 L应根据模具的具体结构而定 . 为了保证刚度与强度，避免应力集中，将凸模做。