发电厂电气部分课程设计_凝气式火电厂一次部分课程设计(编辑修改稿)

发电厂电气部分课程设计_凝气式火电厂一次部分课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

 SS 对于 OSSPSL240000/220 型三绕组变压器： 所以主变各绕组阻抗计算如下： =（ 25+149） =15% =（ 25+914） =10% =（ 14+925） =1% 变压器各绕组阻抗标幺值： X6=X8=US1% (SB/SN)=15% 300/240= X7=X9=US2% (SB/SN)=10% 300/240= X10=X11=US3% (SB/SN)=1% 300/240= ． 1在 220KV 母线上的短路计算 等值电路如下图； XS=X1= X12= X2= X4= = X13= X3= X5= = 等效电路图化简： XS= X1= X14= X12+ X13=+= ① 基值的计算 3230 3001  avBPt i VSI 发电机： NS 323 0 242  avNP ti VSI ② 转移电抗的计算 发电机： 300  BNG J S SSXX 0秒时通过计算曲线求出短路电流标幺值： 系统： 8 2 2 1* IS 发电机： * IPG 总的短路电流： kAIII II PGP tiSP ti *2*1  kAIki imim 39。 39。 M V AVIS av  在 110KV 母线上的短路计算 等值电路图如下： 各元件标幺值如下： XS=X1= )(21)76(2115  XXX  XX  XX 最后简化到电源到短路点的转移阻抗，如图： 1 8 2 8 15151718  XX XXXXX S )1716(15171619  SX XXXXXXX ① 基值的计算 系统： 31 153 001  avBP ti VSI 发电机： NS 3115  avNiP ti VSI ② 转移电抗的计算 发电机： 300  BNG J S SSXX 0秒时通过计算曲线求出短路电流标幺值： 系统： 1* IS 发电机： IPG* kAIII II PGP tiSP ti 3 3 *2*1  冲击电流： kAIki imim 39。 39。  短路容量： M V AVIS av 6 0  5 电气设备的选择 断路 器的选择 断路器的选择，除满足各项技术条件和环境条件外，还应考虑到要便于安装调试和运行维护，并经济技术方面都比较后才能确定。 根据目前我国断路器的生产情况，电压等级在 10KV~220KV 的电网一般选用少油断路器，而当少油断路器不能满足要求时，可以选用 SF6断路器。 220KV 侧高压断路器的选择 主变侧断路器的选择： 流过断路器的最大持续工作电流： AUSI NNg a x   为 了满足计算的各项条件，查 《 输配电设备手册 》参考资料 ， 选择 高压断路器技术参数如下 型 号 额定电压Ue (kV) 最高工作电压 (kV) 额定电流 Ie (A) 额定开断电流 Iekd(kA) 额定峰值耐受电流(kA) 额定短路关合电 流kA 额定短时耐受电流 (kA)3s 固有分闸时间 (S) LW11220(P) 220 252 3150、4000 50 125 125 50 35 ○ 2 开断电流校验 : ekdI ＝ 50(kA)≥ I〞 ＝ (kA) 开断电流校验合格。 ○ 3 动稳定校验： 额定开关电流 ＝ (A)＜ Ie＝ 3150(A) 额定峰值耐受电流 ich＝ (kA)＜ idw＝ 125(kA) 动稳定校验合格。 ○ 4 热稳定校验： 短路电流的热效应（ kA2S ）： 设继电保护时间 prt 为 1S，则短路计算时间： k pr brt t t＝ 1+＝ (S) 查短路电流计算曲线数字表得： KtI （ KA） KtI （ KA） （ 由于短路电流切除时间 kt ﹥ 1 S，导体发热主要由短路电流周期分量来决定，此时可不计非周期分量的影响。 ） SKAtIIIQ kttK kk 22222222)[( ]*)[(2500425 222 SKATIQ RWRWCS  1764[(kA)2S ] ＞ ])[( 2 SKA 热稳定校验合格。 母联断路器的选择： 220KV 侧母联 断路器的最大工作条件与变压器高压 220KV 侧满足相同的要求，故选用相同设备。 即选用 SW6220/1200 型少油断路器。 220KV 出线短路器的选择：① AUSI NNg a x   ② 为了满足计算的各项条件，查 《 输配电设备手册 》参考资料附表 173，选择 高压断路器技术参数如下： LW11220 系列六氟化硫 断路器 主要技术 参数表 型 号 额定电压Ue (kV) 最高工作电压 (kV) 额定电流 Ie (A) 额定开断电流 Iekd(kA) 额定峰值耐受电流(kA) 额定短路关合电 流kA 额定短时耐受电流 (kA) 3s 固有分闸时间 (S) LW11220(P) 220 252 3150、4000 50 125 125 50 35 ③ 开断电流校验 : ekdI ＝ 50(kA)≥ I〞 ＝ (kA) 开断电流校验合格。 ④ 动稳定校验： 额定开关电流 ＝ ＝ 3150(A) 额定峰值耐受电流 ich＝ (kA)＜ idw＝ 125(kA) 动稳定校验合格。 ⑤ 热稳定校验： 短路电流的热效应（ kA2S ）： 设继电保护时间 tpr 为 ，则短路计算时间： tk＝ tpr+tbr＝ +＝ (S) 查短路电流计算曲线数字表得： 2 KtI（ KA） KtI （ KA） 1764[(kA)2S ] ＞ ])[( 2 SKA 热稳定校验合格。 所以，所选断路器满足要求 ， 220KV 侧回路选择相同的高压断路器。 110KV 侧断路器的选择 ①出线断路器的选择： 流过出线断路器的最大电流应按其最大负荷进行考虑和选择 AUSI NNg a x   ② 了满足计算的各项条件，查 《电力系统课程设计及毕业设计》 ， 择 高压断路器技术参数如下： SW4— 110Ⅲ（ W） 型高压断路器参数表 型 号 额定电压Ue(kV) 最高工作电压(kV) 额定电流 Ie(A) 额定开断电流Iekd(kA) 动稳定电流峰值 kA 额定短路关合电 流kA 热稳定 电流(kA) 固有分闸时间(S) 合闸 时间 (S) 全开断时 间(S) 4s SW4— 110Ⅲ（ W） 110 126 1250 80 80 ③ 电流校验 : ekdI ＝ (kA)≥I〞 ＝ (kA) 开断电流校验合格。 ○ 4 动稳定校验： ＝ ＝ 1250(A) ich＝ (kA)＜ idw＝ 80(kA) 校验合格 ① 220KV侧流 过断路器的最大持续工作电流 AUSINNg a x   ① 为 了满足计算的各项条件，查 《 输配电设备手册 》 ， 择 高压断路器技术参数如下： LW11220 系列六氟化硫 断路器 主要技术 参数表 型 号 额定电压Ue (kV) 最高工作电压 (kV) 额定电流 Ie (A) 额定开断电流 Iekd(kA) 额定峰值耐受电流(kA) 额定短路关合电 流kA 额定短时耐受电流 (kA) 3s 固有分闸时间 (S) LW11220(P) 220 252 3150、4000 50 125 125 50 35 ③ 开断电流校验 : ekdI ＝ 50(kA)≥I〞 ＝ (kA) 开断电流校验合格。 ④ 动稳定校验： ＝ ＝ 3150(A) ich= (kA)＜ idw＝ 125(kA) 动稳定校验合格 ， 所选断路器满足要求。 ⑤ 热稳定校验： 短路电流的热效应（ kA2S ）： 设继电保护时间 prt 为 1S，则短路计算时间： k pr brt t t＝ 1+＝ (S) 查短路电流计算曲线数字表得： KtI （ KA） KtI （ KA） （ 由于短路电流切除时间 kt ﹥ 1 S，导体发热主要由短路电流周期分量来决定，此时可不计非周期分量的影响。 ） SKAtIIIQ kttK kk 22222222)[( ]*)[(1 0 2 4416 222 SKATIQ RWRWCS  1764[(kA)2S ] ＞ ])[( 2 SKA 热稳定校验合格。 联络变压器两侧的断路器选择 220KV侧流过断路器的最大持续工作电流 AUSINNg a x   ① 为了满足计算的各项条件，查 《 输配电设备手册 》，选择 高压断路器技术参数如下： LW11220 系列六氟化硫 断路器 主要技术 参数表 型 号 额定电压Ue (kV) 最高工作电压 (kV) 额定电流 Ie (A) 额定开断电流 Iekd(kA) 额定峰值耐受电流(kA) 额定短路关合电 流kA 额定短时耐受电流 (kA)3s 固有分闸时间 (S) LW11220(P) 220 252 3150、4000 50 125 125 50 35 ③ 开断电流校验 : ekdI ＝ 50(kA)≥I〞 ＝ (kA) 开断电流校验合格。 ④ 动稳定校验： ＝ (A)＜ Ie＝ 3150(A) ich= (kA)＜ idw＝ 125(kA) 动稳定校验合格 ， 所选断路器满足要求。 ⑤ 热稳定校验： 短路电流的热效应（ kA2S ）： 设继电保护时 间 prt 为 1S，则短路计算时。