tx08型花式年糕加工机设计毕业设计说明书(编辑修改稿)

tx08型花式年糕加工机设计毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

注意尽量节约贵重模具材料，以降低模具成本。 成形机构是花式年糕的设计关键点，年糕在 送料机构螺旋的轴向力的作用下 将碾熟的年糕推向成形机构，就可以得到成型的花式年糕。 如图 28 所示： 图 28 成形机 构 输送机构设计 带式输送机主要由两个端点滚筒及紧套其上的闭合输送带组成。 带动输送带转动的滚筒称为驱动滚筒（传动滚筒）；另一个仅在于改变输送带运动方向的 6 滚筒称为改向滚筒。 驱动滚筒由电动机通过减速器驱动，输送带依靠驱动滚筒与输送带之间的摩擦力拖动。 驱动滚筒一般都装在卸料端，以增大牵引力，有利于拖动。 物料由喂料端喂入，落在转动的输送带上，依靠输送带摩擦带动运送袋卸料端卸出。 花式年糕机的总体 设计 为了更优化 花式年糕机 的机型和结构设计，此 年糕机 采用电力拖动，而且电动机也同样采取节能式，电动机安 装在 年糕机 的下部，与 年糕机 的机架的下机梁固定连接，这样可以节省电动机所占用的空间。 它最大的优点是在短时间内可以完成几个人的劳动强度，从而提高了工作效率，节省了劳动时间。 此 花式年糕机 有这些优点之外，还有安全性能高、效率高、坚固耐用、结构简单便于维修和保管。 图 29 总体设计 7 第 3 章 TX08 型 花式年糕 加工机的 设计 本设计为了得到一种通过不同模具能够生产各式形状的花式年糕加工机，花式年糕的尺寸约为 30mm 30mm 30mm， 外形尺寸为 776mm 749mm 840mm。 年糕的生产效率为 hkg/100 ，其特点如下： 1． 人工加料，连续出糕。 2． 装拆便捷，清理方便干净。 3． 物料流程采用全不锈钢制作，清洁卫生。 4． 年糕表面光滑亮泽，色白如玉；质地均匀柔韧，截面不成圈。 电动机的选择 电动机的功率 选用的电动机的类型和机构形式应根据电源种类 、 工作条件 、 载荷大小和性质变化、启动性能 、 制动 、 正反转的频率程度等条件来选择。 电动机分交流电动机 和直流电动机两种。 由于生产单位一般多采用三相交流电源 ,，本设计采用三相交流电动机。 Y系列三相异步电动机为全封闭式自扇冷式笼型三相异步电动机 ,是按照国际电工委员会（ IEC）标准设计，具有国际互换性的特点， 能防止灰尘、铁屑或其它杂物侵入电机内部，效率高，耗能少，性能好，噪音低，振动小，体积小，重量轻，运行可靠，维修方便。 不仅使用于水泵、鼓风机、金属切削机床及运输机械 ,更使用于灰尘较多、水土飞溅的地方 ,如碾米机 ,磨粉机 ,脱壳机及其它农业机械 ,矿山机械等。 电动机功率由公式 awd PP / 来计算，脱粒机传动装置的总效率 a ，应由组成传动装置的各个部分运动副的效率只积，即 321  a ，其中 1 、 2 、3 分别为每一个转动副的效率，选取传动副的效率值如下： 滚动轴承（每对） ～ 即取 1 = V 带传动 ～ 即取 2 = 滚筒转动 （因为钉齿条固定于滚筒上） 即取 3 =1 则   a 为了保证冷却 以及定时停留 的效果，初选用步进电机： 57BYG350BL0601。 8 图 31 步进电机的含义 电动机的转速 Y 系列电动机的数据，选择电动机的额定功率为 其技术参数如下： 额定功率： 满载转速： 960r/min 传动装置 的设计 根据 花式年糕机 的具体传动要求，可选取电动机和主轴之间用 V 带和带轮的传动方式传动，因为在脱粒机的工作过程中，传动件 V 带是一个挠性件，它赋有弹性，能缓和冲击，吸收震动，因而使 花式年糕机 工作平稳，噪音小等优点。 虽然在传动过程中 V 带与带轮之间存在着一些摩擦，导致两者的相对滑动，使传动比不精确但不会影响 花式年糕机 的传动，因为 花式年糕机 不需要精确的传动比，只要传动比比较准确就可以满足要求，而且 V 带的弹性滑动对脱粒机的一些重要部件是一种过载保护，不会造成机体部件的严重损坏，还有 V 带及带伦的结构简单、制造成本底、容 易维修和保养、便于安装，所以，在电动机与 花式年糕机 之间选用 V 带与带轮的传动配合是很合理的。 传动带的设计 1. 确定计算功率 Pca Pca =KA  P= = (31) 9 式中 P—— 传动的额定功率（ kW） KA —— 工作情况系数 ， 由表 87[1]查得工作情况系数 KA=。 2. 选择带型 同样的张紧力下， V 带传动较平带传动能产生更大的摩擦力， V带传动允许的传动比较大，结构较紧凑，以及 V 带多已标准化并大量生产。 窄 V 带能承受较大的预紧力，允许速度和曲扰次数高，传动效率高等优点，因而得到广泛的应用，特别用在重型和中型设备上。 但本课题中，普通 V 带既可以满足传动的要求。 根据 Pca 和主动带轮（小带轮）转速 n，在图 89[1]中选定 A带型。 3. 确定带轮的基准直径 为提高 V 带寿命，宜选取较大直径 ，同时应考虑带轮弯曲应力的影响，取主动带轮基准直径 dd1=100 ㎜。 初选传动比 i=3。 从动轮基准直径 dd2=idd1=3 100=300mm 根据表 88 [1]取 dd2=315，其外径值为 验算带的速度： V=π d1d n1/（ 60 1000） =π  100 960/（ 60 1000） = m/s 对于普通 V带， Vmax=5～ 25 m/s 因为 V Vmax 所以 带的速度合适。 4. 确定中心距 0a 和带的基准长度 dL 根据 （ d1d + d2d ）﹤ 0a ﹤ 2（ d1d + d2d ） （ 32） 即 280mm﹤ 0a ﹤ 800mm，初选 0a =700 mm。 基准长度 dL’ =2 0a +2π （ d1d + d2d ） +02124 )( add dd=2042 mm (33) 参考 2116 [2]取 dL =2240mm。 计算实际中心距： a=a0+（ Ld dL’ ） /2 =700+（ 22402042） /2 10 =799 mm 5. 验算主动轮上的包角 1 1 =180  12 a dd dd =180176。 （ 300100） 176。 / =176。 120 176。 (34) 主动轮上的包角满足要求。 6. 确定带的根数 Z Z=lca kkpp pα00 )Δ( + (35) 式中 k —— 包角系数； lk —— 长度系数； 0p — — 单根 V 带的基本额定功率（ kW）； pΔ —— 单根 V 带额定功率的增量（ kW）。 由 1n =960r/min， d 1d =100mm ， 带i =3 查表 118 [1]和表 1110 [1]得：0p = ， 0Δp = kW。 查表 117[1]得 k =。 查表 1112 [2]得 lk =。 则 Z=)( = 取 Z=2。 7. 计算预紧力 0F 0F = 2α )1(5 00 qVkVzp ca  (36) 式中 q —— V带单位长度的质量（㎏）。 查表 114[1]得 q = ㎏ /m。 11 0F = ) ( 0 0  = N 8. 计算作用在轴上压轴力 pF pF = 02ZF sin2α1 =2 2 sin  = (37) V 带轮的设计 设计 V 带轮时应满足的要求有：质量小，结构工艺性好，无过大的铸造内应力，质量分布的均匀，转速较高时要考虑动平衡，轮槽工作面要精细加工，以减小带的磨损，各槽的尺寸和角度应保持一定的精度，以使载荷分布较为均匀等。 1. 小带轮的设计 （ 1）确定带轮的结构形式 已知小带轮的基准直径 dd1=100 mm300 mm, 故采用腹板式机构。 （ 2）选择带轮的材料 由表 [2] 查得外径 da= mm V=W da/2= 60960 2π 21 103= m/s20 m/s 可选用铸铁，材料牌号为 HT150。 （ 3）带轮的结构尺寸。