dtⅱ型固定式带式输送机的设计毕业设计(编辑修改稿)

dtⅱ型固定式带式输送机的设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

图 22 槽形托辊的带上物料堆积截面 查 矿山运输机械 表 416 各种带宽适用的最大块度 (mm) 带 宽 500 650 800 1000 1200 1400 1600 最大块度 100 150 200 300 350 350 350 承载段运行阻力 （ 1） 由式 stC河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 13  ( ) c o s ( ) s i nz tz ZF q q q L q q L g       物流每米质量 mkgQq /... 22222631 6 0 0263  故可算得 tztztzGq l = mkg /.. 5315147  表 22 常用的托辊阻力系数 工 作 条 件 平行托辊 Wk 槽型托辊 wz 室内清洁 ,干燥 ,无磨损性尘土 室内潮湿 ,温度正常 ,有少量磨损性尘土 室外工作 ,有大量磨损性尘土 ,污染摩檫表面 查表 22 得 , zw = 代入 zF 表达试求得 zF =[（ ++）  100  16cos +(+)  100 16sin ]  = 空回段运行阻力 表 23 DX 型托辊组转动部分质量 托辊形式 800（带宽 B） 1000 1200 1400 160 1800 2020 上托辊槽型 铸铁座 冲压座 14 11 22 17 25 20 47 50 70 72 下托辊平型 铸铁座 冲压座 12 11 17 15 20 18 39 42 61 65 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 14 查表 22 得   ，带入 kF 表达式求得   KNF 1 9 10819160 3 50161312321 ..c o s..        KNF 04448191680123160350801312332 ..s o s..     KNF 303081916612381916035061312376 ..s in..]c o s..[   最小张力点 由上式计算可知，因空回段运行阻力为负值，所以最小张力点是下图中的 3点。 双滚筒驱动示意图图23 输送点上各点张力的计算 （ 1）由悬垂度条件确定 4点的张力 由式 4 m in 5 ( ) c o stzS q q gl    KN3 4 917819165112322 2 25 ..c o s...   （ 2）由逐点计算法计算各点的张力，因为 KNSS Z 349174 .m in  由表 24选 FC 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 15 表 24 分离点张力系数 FC 表 轴承类型 近 900 围包角 近 1800 围包角 滑动轴承 滚动轴承 表 25 KNCSS F 761843 . KNFSS 5 6 6203232 .  KNFSS 3 7 5202121 .  KNFSS Z 4 1 99445 . KNCSS 14099556 . KNSSSS y 8 3 7987667 .  用摩擦条件来验算传动滚筒分离点与相遇点张力的关系 设：为包角滚筒，每个滚筒与输送带的为包角为 200 度。 由表 25 选摩擦系数： μ= ，并取摩擦力备用 ， 。 光面 ,潮湿 光面 ,干燥 胶面 ,潮湿 胶面 ,干燥 橡胶接触面 塑料接触面 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 16 由式 1 1(1 )y eSS n 181。 式中 n 摩擦力备用系数，一般 ~。 n  输送带与传动滚筒间的摩擦系数；  输送带与两个滚筒的为包角之和。 KNneSS y 538102111 .m a x    故摩擦条件满足。 输送带的强度验算 （ 1）输送带的计算安全系数 由 式 m a xnnSmSSN 输 送 带 额 定 拉 断 力 ， ； m a x6m a xnnnxxSmSSSBGGS， 对 于 刚 绳 芯 带 由 式S纵 向 拉 伸 强 度 ， N/MM。 输 送 带 上 最 大 张 力 点 的 张 力 ， N ； KNBGS Xn 1 4 0 01 0 0 01 4 0 0  故 12114140991 4 0 0 .. m （ 2）输送带的许用安全系数 []1 5 51 .2 1 .5aWWakcmmmck基 本 安 全 系 数 ， 列 在 表 中 ；附 加 弯 曲 伸 长 折 算 系 数 ， 列 在 表 155 中 ；动 载 荷 系 数 ， 一 般 取 ；输 送 带 接 头 效 率。 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 17 表 26 基本安全系数 m 与 Wc 表 可知 m =， Wc =，取 ak =，  =，得   538950 815103 .. ... m （ 3）输送带强度脸算 因 m[m]，故所选输送带满足强度要求。 通过以上的计算结果可知， 5387 .,m ax  mSS y ；故 ST1000是满足要。 表 27 钢丝绳输送带技术规格 带芯材料 工作条件 基本安全系数 m0 弯曲伸长系数 cw 有利 织物芯带 正常 不利 有利 刚绳芯带 正常 3 有利 输送带型号 ST1000 钢丝绳最大直径 /mm 4 纵向拉伸强度 N/mm 1000 钢丝绳间距 /mm 12 带厚 /mm 16 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 18 表 27可知 ,ST1000 钢绳芯带中钢绳直径为 4d mm。 传动滚筒直径的确定和滚筒强度的验算 （ 1）考虑到比压及摩擦条件的滚筒最小直径计算时，可两滚筒分开算，以可一起来算。 由式 1m in 2 ( )2[ ] [ ]ySSWD B p B P181。 181。   mm69125018 040 07014 001037 52020 0992 3 .....  （ 2）按钢绳芯带绳芯中的纲绳直径与滚筒直径的比值 ， 由式 ： 150。 DdD m md传 动 滚 筒 直 径 ，钢 芯 带 中 钢 绳 的 直 径 ,mm。 要求 D 150d=150 4=600mm,可采用直径为 D=800mm的滚筒 . （ 3） 验算滚筒的比压 比压要按相遇点滚筒承受的比压来算，因此滚筒所承受的比压较大。 按最不利的情况来考虑，设总的牵引力由两滚筒均分，各传递一半牵引力。 总的牵引力 7 1 1( ) ( )W S Sy S S KN7 6 5783 7 5201 4 099 ... 。 其分离 点所承受的拉力 KNs 64 55919 23983 798 ...39。 。 上覆盖胶厚度 /mm 6 下覆盖胶厚度 /mm 6 输送带质量 kg/m2 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 19 由式   1401 4 0 08 0 0 106 4 5598 3 798 31 ...   DB SSP ycp Mpa〈 因为 cpP 〈 ，故通用设计的滚筒强度是足够的，不必再进行强度验算。 拉紧装置 表 28 表 29 拉紧装置行程 由式 ()tnl L l   式中 ｌ ―― 拉紧装置行程，ｍ； 胶带种类 弹性延伸率  悬垂度率 t 接头长度 nl 面帆布带 2 尼龙胶带 2 钢绳芯胶带 表（ 29）值 +1 型号 ST630 ST800 ST1000 ST1250 ST1600 ST2020 ST2500 钢绳直径 d 3 4 5 6 接头长度nl 600 650 700 1250 1350 1450 1550 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 20 Ｌ ―― 输送机长度，ｍ；  ―― 输送带的弹性延伸率。 t ―― 输送带的悬垂度率。 nl―― 输送带的接头长度，ｍ。 查上表选  ＝ , t =, nl=,代入上式得 ： l 100 (+)++1=, 令 l＝。 电动机功率和减速器的减速比 电动机功率，由式 y1SSWp k k1 0 0 0 1 0 0 0 式中 ｋ ―― 动力系数，ｋ = .  ―― 减速器效率，  . kWSSkvWkp y 2218501000 1000237520200902110001000 1   .)..(.。 按两滚筒的功率为 2e181。 ，可选用 1 台Ｙ２－３５５ L－６同步转数为1000r/min 的２ 5０ kW 的电动机。 由式 nDi 60。 式中 n 电 动 机 的 同 步 转 数 ， 一 般 取n =1500r/min,1000r/min,750r/min。 Ｄ ―― 传动滚筒的直径， m.  输送带的速度， m/s. 减速器的减速比为： 120260 8001 0 0 096060960 ....     vDni。 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 21 逆止力与电机轴的制动力矩的计算 向上运输且倾角较大，停车时会出现逆转，所需的逆止力 ， 由式 m a xHHtt tz tk1 .5 ( )FN F f L g [ q ( 2 q q ) c o s]。 f 0 .01 2。 q q q。 B s t HF F F   式 中 主 要 运 行 阻 力 ， ；s t m a xs t m a x F N F qg H。 H m。 最 大 的 下 滑 力 ， ；输 送 机 的 输 送 高 度 ， kNqqqf L gF tH 55931622221232 133318191000120202 .]c os)..( .[..]c os)([   kNg q Lq g HF st 60161 0 022 2 281916  s i n..s i nm a x kNFFF HstB 66845 9 93605151 .).(.)(. m a x 故 电机轴上制动力矩由式 M 2BBDFKi 式中 D— 传动滚筒直径； K安全制动系数， K=；  电动机到传动滚筒间的传动效率 , = ； i 减速器的减速比。 mkNiKDFM BB  79120 8502512 801066842 3 .....。 河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 22 第三章 驱动装置的选用 带式输送机的负载是一种典型的恒转矩负载，而且不可避免地要带负荷起动和制动。 电动机的起动特性与负载的起动要求不相适应在带式输送机上比较突出，一方面为了保证必要的起动力矩，电机起动时的电流要比额定运行时的电流大 6～ 7倍，要保证电动机 不因电流的。