110kv降压变电站毕业设计说明书(编辑修改稿)

110kv降压变电站毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

jsX 从 2G 发电机送出的短路电 流： 110kV 降压变电站 第 18 页 共 37 页 查曲线 *  ， 则 kAIG 9 1 2 5 2,1  从 4G 发电机送出的短路电流： 查曲线 *  ，则 kAIG 2 9 2 3 4,3  故 3d 点总的三相短路电流为： kAI d 3  或 M V AS d 3  最小运行方式下的 三相 短路电流 （一台发电机退出运 行） 主接线 图二十一 计算电抗图 110kV 降压变电站 第 19 页 共 37 页 图二十二 将相同发电机合并， 1G 的容量为 MVA125 ， % dX ， 43 GG、 合并后为4G 的容量为 MVA235 ， % dX ，电抗用标幺值表示，取基准容量MVASj 100。 510 010 039。 %39。 1  rjd SSXX X %6543  rjk SSUXXXX 1 8 1 1 51 0 227 jjUSXX 1 0 5 1 51 0 28 X 1 9 6 1 51 0 29 X 三绕组变压器的电抗百分值 110kV 降压变电站 第 20 页 共 37 页    %U%U%U21% ⅢⅡkⅢⅠkⅡⅠkⅠX 图二十三    %Uk%U%U21% ⅢⅠkⅢⅡkⅡⅠkⅡX    %U%U%U21% ⅡⅠkⅢⅡk  ⅢkⅠX Ⅲ 故： 0 01 0 1310  XX 01411  XX  XX 1d 点三相短路电流计算 将计算电抗图逐步化简 110kV 降压变电站 第 21 页 共 37 页 图二十四 0 4 3 8 7  XXXXXX 将 987 XXX 、 组成的 三角形变换为星形 图二十五 1 4 3 4 3  XXX 0 9 6 4 3  XXX X X 987 8920    XXX X X 9 87 7921    XXX 0 3 9 9 6 0 5 8 1 1 0 5 8 1 8722    XXX XXX 110kV 降压变电站 第 22 页 共 37 页 图二十六 1 8 3 3 9 4 3  XXX 1 7 0 7 3 9 6  XXX 将 242320 XXX 、 义形电路变换为非义形 2023202325  X XXXXX 2024202426  X XXXXX 将 2625 XX 、 换算到以发电机为基准的电抗  jrjs SSXX 59 jrjs SSXX 以上 21 jsjs XX 、 均小于 3 ，故按有限容量系统计算，应用计算曲线（毕业设计参考资料上）。 从 1G 发电机送出的短路电流： 查曲线，零秒时即初始值为 * I ，而 kAIr 251  则 kAI G 39。 39。 1  110kV 降压变电站 第 23 页 共 37 页 从 4G 发电机送出的短路电流： 查曲线，零秒时即初始值为 *I ，而 kAIr  则 kAI G 39。 39。 43 、 故 1d 点总的三相短路电流为： kAI d 1  或 M V AS d 1  2d 点三相短路电流计算 图二十七 X X 38 8 0 01 2 57 0 8 jsX 5 8 jsX 从 1G 发电机送出的短路电流： 查曲线 * I ，则 kAxI G 1  从 4G 发电机送出的短路电流： 110kV 降压变电站 第 24 页 共 37 页 查曲线 *I ， 则 kAxI G 4,3  故 2d 点总的三相短路电流为： kAI d 7 5 9 6 2  或 M V AS d 3 0 57 5 2  3d 点三相短路电流计算 图二十八  XXX . 2 7 2 . 2 7 2 830 X 7 2 5 3 5 3 X 0 01 2 59 8 7 jsX jsX 从 1G 发电机送出的短路电流： 查曲线 *  ，则 kAIG 1  从 4G 发电机送出的短路电流： 查曲线 *  ，则 kAIG 4,3  110kV 降压变电站 第 25 页 共 37 页 故 3d 点总的三相短路电流为： kAI d 2  或 M V AS d 2 2 2  3 断路器及隔离开关的选择 110kV 侧母联的断路器及隔离开关的选择 其额定工作电流 ： AUSI NNN 50000232  根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW6110Ⅱ型断路器。 短路时间： t =++= 周期分量的热效应： skAtIIIQ ztztdZ  222 2/2 1 )( 非周期分量的热效应： 1T ， T= skATIQ df  222 1 )( 短路电流的热效应： skAQ fZt  2)( 冲击电流： kAII dsh 1  断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW6110Ⅱ型断路器 GW5110/630 型隔离开关 NU 110kV NI 1dI shi tQ skA 2)( chi NU 110kV NI 3150A NbrI 40kA NclI 125kA skAtI t  222 )(7 5 0 0350 esi 125kA NU 110kV NI 630A skAtI t  222 )(1 6 0 0420 esi 50kA 110kV 降压变电站 第 26 页 共 37 页 由以上数据比较可知 LW6110Ⅱ型断路器和 GW5110/630D型隔离开关均能够 满足要求。 35kV 进线和母联的断路器选择 其额定工作电流： AUSI NNN  根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋内的要求，查表可选择 ZN35型断路器。 短路时间： t =++= 周期分量的热效应： skAtIIIQ ztztdZ  222 2/2 2 )( 非周期分量的热效应： 1T ， T= skATIQ df  222 2 )( 9 短路电流的热效应： skAQ fZt  2)( 冲击电流： kAII dsh 9 2  断路器的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 SW235 型断路器 GW435/1250 型隔离开关 NU 35kV NI 2dI shi tQ skA 2)( shi NU 35kV NI 1000A NbrI NclI。