阳泉煤业集团三矿设计说明书_毕业设计(编辑修改稿)

阳泉煤业集团三矿设计说明书_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

1 4 电 工 1 1 1 2 5 浮煤清理工 3 3 3 9 巷道修理工 3 3 3 3 12 放 尘 工 1 1 1 1 4 料 工 2 2 2 5 11 油脂管理员 2 2 修 理 工 1 1 材 料 工 1 1 1 1 4 技 术 工 1 1 1 1 4 质量验收员 1 1 1 1 4 其 他 2 2 2 2 8 合 计 32 32 32 36 132 第五节 采区准备 本矿井为高瓦斯矿井，巷道断面除满足运输设备布置及行人要求外，还应满足巷道风流中瓦斯浓度要求，并按风速校核。 根据运输、通风、行人及管线布置要求，轨道运输大巷净断面 m2，皮带运输大巷、回风大巷净断面为。 巷道支护以光爆锚喷为主，局部围岩条件较差时，可采用锚网喷及锚索。 太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书 11 由于矿井达产工作面为一个综采工作面，工作面推进速度快，且工作面顺槽巷道为双巷掘进，掘进工程量大，设计配备二个煤巷综掘工作面。 掘进通风的基本要求： （ 1）掘进巷道严格采用矿井全风压通风或局部通风机通风，不得采用扩散通风。 （ 2）局部通风机和启动装置必须安装在进风巷中，距回风不得小于 10m。 初步确定采区内各类巷道的断面形状、规格及支护方式（以备通风和运输验算）阐明掘进月进度、计算采区准备时间，计算采区的掘进出煤率、万吨煤掘进率和采掘比，合理安排工作面的接替，确定采区内掘进工作的数目 及位置。 8806008000～12000150 650 650 800 800 650 650 15070070070025011502900350250370012038201500 125015604500474017044036015017502060120 120200202022502200250太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书 12 第四章 采区运输、防治水与供电 第一节 采区运输 一、 回采工作面的煤→进风斜巷→主胶带运输大巷→井底煤仓→集中胶带运输大巷→主斜井→地面 运料系统 掘进煤→所掘巷道→主胶带运输大巷→井底煤仓→集中胶带运输大巷→主斜井→地面 物料运输系统：裕公东井地面车场→裕公井材料斜井→暗斜井→竖井井底车场→电车大巷运输→采区车场→采区轨道巷→采掘工作面回风巷→工作地点。 （ 2）设备选型 根据采煤机生产能力，回采工作面选用 SGZC— 764／ 400 型可弯曲刮板输送机，其主要技术特征如下： 出厂长度： 150m 小时运量： 800t/h 刮板链速： 电机型号： YBKYS— 100/200— 8/4 电机功率： 200 2kW 可伸缩带式输送机选型 输送机的能力要大于转载机的输送能力，一般应为 倍。 传动装置优先采用双电机，双滚筒驱动，输送能力大时采用两台等容量电机。 根据以上的原则及其他配套的情况，回采工作面运输顺槽选用 SSJ1000/160型可伸缩胶带输送机，其主要技术特征如下： 输送能力： 800t/h 运距： 1000m 带速： 带宽： 1000mm 太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书 13 电机功率： 160kW 带 式 输送机主要技术特 征 运量： Q＝ 600 t/h； 带宽： B＝ m； 带速： v＝ m/s； 机长： L＝ 420＋ 643＝ 1063m； 提升高： H＝ ＋ ＝ 35 m； 倾角 （坡度） ： δ ＝ 3‟、 3176。 ； 输送带：型号 ST/S1250（阻燃），强度 1250 N/mm； 传动滚筒直径： D＝ m； 驱动形式：机头附近单 传动滚筒 单电机，变频调速控制； 主 电动机：型号 YBPT 355L1－ 4，功率 280 kW， 1台 ； 减速器：型号 B3SH1125 带风扇冷却和逆止器， 1台 ； 制动器 （高速轴）： 型号 BYWZ5－ 400/50（防爆） ，额定制动力矩 400~800 ，1台 ； 拉紧装置： 在传动滚筒松边附近设置 液压绞车自动张紧装置，型号YZLA150，最大拉力为 150kN。 （ 2） 带 式 输送机 简要设计 计算 ⑴ 装料断面输送能力 ： Qmax＝  ＝ 0. 1127 85 0 ＝ 854 t/h ＞ 600 t/h （满足要求） 式中： S — 输送带上物料 断 面积， S＝ m2 ； v — 输送带速度， v＝ m/s； k — 倾角 系数， k＝ ； ρ — 物料松散密度， ρ ＝ 850 kg/m3。 ⑵ 满载运行工况计算 满载运行圆周力： FU＝   SGGBRURO FHgqqqqqgLfC  2 ＝ 1063 （ 17＋ 6＋ 2 29＋ 67） ＋ 67 35＋ 5449 太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书 14 ＝ 78920 N 式中： C — 附加阻力系数， C＝ ； f — 模拟摩擦系数， f＝ ； L — 输送机 机 长， L＝ 1063 m； g — 重力加速度， g＝ m/s2； qRO — 承载托辊 φ 133 转动质量， qRO＝ 17 kg/m； qRU — 下托辊 φ 133 转动质量， qRU＝ 6 kg/m； qB — 输送带质量， qB＝ 29 kg/m； qG — 输送带上物料质量， qG＝ 67 kg/m； H — 输送机提升高度， H＝ 35 m； FS — 导料槽和清扫器特种阻力， FS＝ 5449 N。 轴功率： PA＝ vFU 310 ＝ 103 78920 ＝ kW 需 主 电 动 机功率： kWPP AM 4 9 74321  ＝ 式中： 1 — 电压降系数， 1 ＝ ； 2 — 减速器效率， 2 ＝ ； 3 — 低速轴和高速轴联轴器等 效率， 3 ＝。 主 电动机功率富裕系数： 228 0 MdM PPk ＝ （满足要求） 式中： Pd — 主电动机功率 ， Pd＝ 280 kW。 传动滚筒与输送带之间不打滑要求松边最小张力： Ne FKF UA 6 8 3 9 712 . 5 07 8 9 2 01 . 31m i n2   式中： KA — 动荷载系数，取 KA＝ ； e — 自然对数的底， e＝ ； 太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书 15 μ — 传动滚筒与输送带间的摩擦系数， μ ＝ ； φ — 传动滚筒围包角，φ ＝ 195176。 ＝ 弧度。 上分支输送带挠度要求最小张力：     Nh gqqaFxr m aGBO i n    式中： aO— 上托辊间距， aO＝ ； hrmax — 输送带允许挠度， hrmax＝。 下分支输送带挠度 要求最小张力： NgBqUaFrh1 0 6 6 m a xm i n 8   式中： aU — 下托辊组间距 ， aU＝ 3 m； hrmax — 输送带允许挠度， hrmax＝。 下分支阻 力：   SUBBRUUR FHgqqqgLfCW  ＝ 1063 （ 29＋ 6） － 29 35＋ 2100 ＝ 4078 N 式中： FSU — 输送带下分支 清扫器特种阻力， FSU＝ 2100 N。 按传动滚筒与输送带之间不打滑要求，取传动滚筒松边张力： F2＝ 68397 N 机尾 张力 （输送带最小张力） ： F3＝ F2＋ WRU＝ 68397＋ 4078＝ 72475 N （满足挠度要求） 传动滚筒紧边 输送带张力 （输送带最大张力） ： F1＝ F2＋ FU＝ 68397＋ 78920＝ 147317 N 输送带安全系数： 47 3 171 00 01 25 011  F BGn X （安全） 式中： GX — 输送带强度， GX＝ 1250 N/mm； B — 输送带宽度， B＝ 1000 mm。 ⑶ 逆止工况（ 3‟坡度区段空载、 3176。 倾角区段满载）计算 太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书 16 逆止 圆周力：   GBRUROGL qLqqqLgfCHgqF  111 2 ＝ 67 － [1063 (17＋ 6＋ 2 29)＋643 67] ＝ 5574 N 式中： H1 — 3176。 倾角区段 输送机提升高度， H1＝ m；。 f1 — 逆止工况 模拟摩擦系数， f1＝ L1 — 3176。 倾角区段 输送机 机 长， L1＝ 643 m。 考虑逆止圆周力很小，可以减速器自带逆止器。 ⑷ 高速轴制动器选型 按满载紧急制动工况，取制动减速度 a＝ m/s2，取模拟摩擦系数 f1=，忽略特种阻力。 满载紧急制动运行阻力圆周力：   HgqqqqqgLfCF GGBRURO  211 ＝ 1063 （ 17＋ 6＋ 2 29＋ 67） ＋ 67 35 ＝ 43191 N 等效质量：   212 mmqqqqLm GBRURO  ＝ 1063 (17＋ 6＋ 2 29＋ 67)＋ 2680＋ 38820 ＝ 198824 kg 式中： m1 — 改向滚筒等效质量， m1＝ 2680 kg； m2 — 驱动装置及传动滚筒等效质量， m2＝ 38820 kg。 惯性圆周力： Fa＝ a m＝ 198824＝ 59647 N 需制动圆周力： Fz＝ Fa－ F1＝ 59647－ 43191＝ 16456 N （ Fz＝ 16456N，大于 2倍逆止圆周力 2FL＝ 2 5574＝ 11148N，满足逆止要求） 太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书 17 需高速轴制动力矩： mNiDFM ZZ   2 6 77 0 6 4 5 62 式中： D — 传动滚筒直径 ， D＝ m； i — 减速器速比 ， i＝。 根据高速轴联轴器 MLL9400的制动轮直径 400mm，选用 BYWZ5－ 400/50型 （防爆） 电力液压块式制动器，额定制动力矩为 400~800 （注：制动器产品系列中，制动轮直径 400mm 的制动器没有额定制动力矩更小的）。 第二节 采区防排水和洒水 由于本矿井为整合矿井，小煤窑已生产多年，形成了大面积的采空区，采空区的积水对矿井的采掘活动形成安全隐患，因此，在采掘活动之前，应根据《煤矿防治水规定》的相关规定，采取探放水措施，对采空区积水进行预疏干，并对采空区的积气进行预释放，确保矿井生产的安全。 井田总体上为一系列走向近北西的背向斜构造，井田内发现背向斜构造 6个，分别为 S1背斜、 S2向斜、 S3背斜、 S4背斜、 S5背斜、 S6向斜。 向斜与背斜的存在使得煤层起伏变化较大，使得大巷若沿煤层掘进巷道起伏变化较大，形成了许多相对较低的积水区，这样区域的存在即不利于矿井排水，又阻碍了水灾发生时人员的逃生。 因此，在“以人为本”的设计理念指导下，设计确定大巷为下山布置，在煤层背斜处布置岩石巷道自煤层底板穿过，以保证大巷不出现低洼积水段，从而保证人员逃生通道顺畅。 在井田中部及南部边界分别布置盘区水泵房及变电所，安装密闭门，确保矿井安全。 盘区水仓有效容积按照 8 小时矿井正常涌水量（ 90m179。 /h） 考虑，长度150m，净断面积 7m2，容积 1050m179。 ，有效容积 900m179。 矿井排水系统采用两级排水，即工作面涌水汇集到盘区水仓，经盘区水泵房水泵排至井下主要水仓，经 主排水泵房 水泵排至地面。 主排水泵房及井下主要水仓容积较大，主要是考虑了一旦井下发生水灾，在盘区水泵房失去作用后， 主排太原理工大学阳泉学院 毕业设计说明书。