采带区120万吨年生产能力设计课程设计(编辑修改稿)

采带区120万吨年生产能力设计课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

煤柱。 图 12 方案一示意图 8 经济技术比较 : 巷道硐室掘进费用 表 11 方案 方案一 方案二 工程名称 单价 (元 ) 工程量 费用 (万元 ) 单价 (元 ) 工程 量 费用 (万元 ) 上山 (m) 1578 2179。 1 000 1284 1578 1000 1000 合计 巷道及硐室维护费 表 12 方案 方案一 方案二 工程名称 单价 (元 ) 工程量 费用 (万元 ) 单价 (元 ) 工程量 费用 (万元 ) 上山 (m) 40 1000179。 20179。 2 160 90 40 1000179。 20 1000179。 20 180 80 合计 160 260 图 13 方案 二 示意图 9 费用汇总表 表 14 方案 总费用 方案一 方案二 掘进 (万元 ) 维护 (万元 ) 160 260 合计 (万元 ) 两方案综合比较 方案一 方案二 优 点 两条上山均布置在演示中， 岩石巷道稳定，受干扰小，服务期限长，维护费用低，有利于通风，运输能力大 节省了一条岩石上山，相对减少了岩石工程量 ，节约成本 缺 点 岩石工程量大，掘进费用高，联络石门长， 工期长 轨道上山不易维护，维护费用高， 服务期限短， 需要保护煤柱 费用 (万元 ) 有上表可知，选择双岩巷上山采区联合布置方式比较合理，巷道布置情况见采区巷道平面图、剖面图。 3． 确定工作面回采巷道布置方式 分析：回采巷道的布置可采用单巷布置或双巷布置两种方法，有已知条件可知，该煤层地质构造简单，煤层赋存条件好，涌水量较小，瓦斯涌出量较小，直接顶较厚且易跨落，因此有利于综合机械化作业，可以充分发挥综采高产高效的优势。 若采用单行布置，则巷道断面将达 12 平米以上，对巷道的 维护和掘进比较困当，故选用双巷布置的形式，减小巷道断面面积，上一区段的运输巷道还可以作为下区段回风巷道使用。 10 采区内上、下区段相邻工作面交替期间同时生产时的通风系统，通风路线：新风从阶段运输大巷→采区主石门→采区下部车场→轨道上山→中部甩车场→区段轨道集中平巷→区段联络巷道→区段运输平巷→工作面→区段回风平巷→回风石门→阶段回风大巷。 5．采区上下部车场 参考《采矿设计手册》及课本，采区上部车场采用顺向单侧平车场，采区下部车场采用大巷装车通过式。 第 四节 采煤中部甩车场路线设计 参考网上资料，作如图设计 斜面线路联接系统参数计算 该采区开采近距离煤层群，倾角为 12176。 铺设 600mm 轨距的线路，轨形为 15kg/m，采用 1t 矿车单钩提升，每钩提升 3 个矿车，甩车场存车线设双轨道。 斜面线路布置采用二次回转方式。 (1) 道岔选择及角度换算 由于是辅助提升故道岔均选择 DK615412(左 )道岔。 道岔参数为α 1=14176。 15′ ， a1= a2=3340, b1= b2=3500。 斜面线路一次回转角α 1=14176。 15′ 斜面线路二次回转角δ =α 1+α 2=14176。 15′ +14176。 15′ =28176。 30′ 一次回转角的水平投影角α 1′ =arctan(tanα 1/cosβ )=14176。 47′ 58″ (β为轨道上山倾角 16176。 ) 二次回转角的水平投影角δ ′ =arctan(tanδ /cosβ )=29176。 17′ 34″ (β为轨道上山倾角 16176。 ) 一次伪倾斜角β ′ =arcsin(sinβ cosα 1)=arcsin(sin16176。 cos14176。 15′ )=15176。 29′ 42″ 二次伪倾斜角β″ =arcsin(sinβ cosδ )=arcsin(sin16176。 cos28176。 30′ )=154176。 1′ 6″ （ 2)斜面平行线路联接点参数确定如图 15： 11 本设计采用中间人行道，线路中心距 S=1900mm，为简化计算，斜面联接点距中心距与线路中心距相同，曲线半径取 R′ =9000mm，则各参数计算如下： B=Scotα =1900179。 cot14176。 15′ =7481mm m=S/sinα =1900/sin14176。 15′ =7719mm T=Rtan(α /2)=9000179。 tan(14176。 15′ /2)=1125mm n=mT=77191125==6594mm c=nb=65943500=3094mm L=a+B+T=3340+7481+1125=11946mm (3)竖曲线相对位置 竖曲线相对参数： 高道平均坡度： ia=11‰ ,rg=arctania=37′ 49″ 低道平均坡度： id=9‰ ,rd=arctanid=30′ 56″ 低道竖曲线半径： Rd=9000mm 取高道 竖曲线半径： Rg=20200mm 高道竖曲线参数： β g=β ′ rg=15176。 29′ 42″ 37′ 49″ =14176。 51′ 53″ hg= Rg(cosrgcosβ ′ )=20200(cos37′ 49″ cos15176。 29′ 42″ )= Lg= Rg(sinβ ′ sinrg)=20200(sin15176。 29′ 42″ sin37′ 49″ )= KTcnaLBbmST图 15 斜面平行线路联接 12 Tg= Rg179。 tan(β g/2)=20200179。 tan(14176。 51′ 53″ /2)= Kg=Rg179。 β g/176。 = 低道竖曲线参数： β d=β ′ ＋ rd=15176。 29′ 42″ 30′ 56″ =16176。 38″ hd= Rd(cosrdcosβ ′ )=9000(cos30′ 56″ cos15176。 29′ 42″ )= Ld= Rd(sinβ ′ sinrd)=9000(sin15176。 29′ 42″＋ sin30′ 56″ )= Td= Rd179。 tan(β d/2)=9000179。 tan(16176。 38″ /2)= Kd=Rd179。 β d/176。 = 最大高低差 H： 由于是辅助提升，储车线长度按三钩计算，每钩提 1t 矿车 3 辆，故高低道储车线长度不小于 3179。 3179。 2=18m，起坡点间距设为零，则有： H=18000179。 11‰ +18000179。 9‰ =360mm 竖曲线的相对位置： L1=[(TL)sinβ +msinβ″ +hghd+H]= 两竖曲线下端点 (起坡点 )的水平距离为 L2，则有 L2= L1cos β ′ + Ld Lg= 179。 cos15 176。 29′ 42 ″+= 负值表示低道起坡点超前与高道起坡点，其间距满足要求，说明 S 选取 2020mm合适。 (4)高低道存车线参数确定 闭合点 O 的位置计算如图 16： 13 设高差为 X，则： tan rd=(X△ X)/Lhg= tan rg=(HX)/Lhg= △ X= L2179。 id=179。 = 将△ X 带入则可得 X=， Lhg= (5)平曲线参数确定 取曲线外半径 R1=9000mm 取曲线内半径 R2=90001900=7100mm 曲线转角α =14176。 47′ 58″ K1= R1α /176。 =9000179。