电子拉力弹簧试验机的设计毕业设计(编辑修改稿)

电子拉力弹簧试验机的设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

niPT  （ ） (3)确定载荷系数。 因工作载荷比较稳定，故取载荷不均匀系数 K =1。 由 附表 1选取使用系数 AK =。 由于转速不高，冲击不大。 可取动载系数 Kv=，则：  KvKKK A  （ 4） 确定弹性影响系数。 因为选用的是铸锡磷青铜蜗轮和钢蜗杆相配合，故21160MpaZE  （ 5） 确定需用接触应力 39。 ][h 根据 蜗轮材料为铸锡磷青铜 ，金属膜铸造，蜗杆齿面硬度 45HRC，从 附 表 2查得蜗轮的基本许用应力 39。 ][h =268MPa。 应力循环系数 ： 72  hLjnN （ ） 寿 命系数 : 87989 NK HN （ ） 则 ： )(][][ 39。 aHHNH MPK   (6)计算中心距： 济南大学毕业设计 8 )()4 0 6 6 0(1 1 3 4 7 )][(3 23 22mmZKTaHE （ ） 取中心距 a=80mm。 蜗轮、蜗杆的主要参数与几何尺寸 中心距 a=80mm， 30i ，取模数 m=4。 （ 1）蜗杆 直径系数 q=10，分度圆直径 1d =40，蜗杆头数 1z =1，分度圆导程角 39。 39。 39。 38425 ，齿顶圆直径 mmda 481  ，齿根圆直径 mmdf  ，轴向齿距 mmpa  ，轴向齿厚 mmsa 。 蜗杆螺纹部分长度     mmmzL 2  ，取 L=63mm。 （ 2）蜗轮 齿数 312z ，变位系数 x ；分度圆直径  mmzmd 1 2 431422  ；蜗轮喉圆直径    mmhdd aa 1 3 2421 2 42 222  ； 蜗轮齿根圆直径   mmhdd ff 222  ；蜗轮咽喉母圆直径 mmdar ag 141 3 2218021 22 。 验算传动比 3113112  zzi ，传动比误差为  ，在允许的范围内。 校核齿根弯曲疲劳强度 按下式进行校核：  FFaF YYmdd KT    221 当量齿数：   38425c o s 31c o s 339。 39。 39。 322  zz v （ ） 济南大学毕业设计 9 根据 vz ， x ，差得齿形系数 FaY 螺旋角系数： 1 4 0 3842511 4 01 39。 39。 39。  Y 许用弯曲应力：     FNFF K 39。  蜗轮材料为 ZCuSn10P1 制造，其基本许用应力   MPaF 5639。 。 寿命系数： 109 76 FNK ()    M P aF   M P aF 2 440 1 1 3 4 7   弯曲强度满足要求。 蜗杆轴的设计 蜗杆轴的功率 1P 、转速 1n 和转矩 1T 功率 ： 1P =， 转速 ： 1n =1500r/min 转矩：  MMNnPT  7915 0073 5095 50 111 () 作用在蜗杆轴上的力  NdTF t 340 7922 21   NFF ntr o s 20t a 3c o st a n 39。 39。 39。     NFF ta a a n 39。 39。 39。   初步确定轴的最小直径 济南大学毕业设计 10 初步确定轴的最小直径 ，已选用的蜗轮材料为 45 钢，调制处理，由 附表 3 差得0A =112，计算轴的最小直径：  mmnPAd 33 1100  () 最小直径处 安装联轴器，为了使电动机输出轴与蜗杆轴、联轴器孔径相配合，首先选择联轴器，联轴器选用刚性套筒联轴器 （ GB/T 1184— 1996） ， 联轴器 尺寸为)(6020 mmld  ，对称度选取 8 级。 轴的结构设计 （ 1）拟定轴上零件的装配方案 选用 图。 （ 2）根据轴的定位要求确定轴的各段直径及长度 半联轴器与轴配合的毂孔长度为 30mm，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故 mmdmmL V I I IV I IV I I IV I I 20,28  。 初选滚动轴承，轴承要同时承受径向力和轴向力，所以选用角接触球轴承。 参照工作要求，根据 mmd VIIIVII 20 ，初选 0基本游隙，标准精度等级的 7005C 型角 接触球轴承 (GB/T 2921994)，尺寸为124725  BDd ,所以 mmdd V IIVIIIIII 25  ，由结构需要取mmLmmL V I IVII I III 40,70   ； 为了满足轴承的定位，取 mmdd VIVIVIII 28  ，mmLL VIVIVIII 65  ； ,20mmd III  mmL III 50。 蜗杆轴上零件的周向定位 联轴 器的周向定位由平键链接保证， mmdmmL V I I IV I IV I I IV I I 20,28   ，查手册选用平键 （ GB/T 1096） mmmmmmlhb 1666  ，同时为了保证联轴器与轴的联接，联轴器与轴的配合选用 H7/k6；滚动轴承的周向定位是靠过渡配合来实现的，轴的直径公差为 j5。 轴上的载荷 首先根据蜗杆轴的结构简图，画出蜗杆轴的计算简图 ,见 图 7005C 型角接触球轴承的 a 值为 ,因此作为简支梁的跨距 mmL 8  ，根据蜗杆轴的计算简图作出轴的 弯矩图和 扭矩图 ,图。 济南大学毕业设计 11 图 济南大学毕业设计 12 图 蜗杆轴的计算简图及弯矩和扭矩图 从图 C 为轴的危险截面。 截面 C 处的 HM 、 VM 及 M 值 :  NFL LLF tNH 1 1 3 8 7 8 721  济南大学毕业设计 13  NFL LLF tNH 1 1 3 8 7 8 712   MMNLFLFM NHNHH  1 0 9 6  MMNDFM aa  1712  NL LFMF raNV 8 7 7 112   NFFF NVrNV   MMNLFM NVV  4 1 2  MMNLFM NVV   MMNMMM VH  11713412310936 222 121  MMN。