燃煤蒸汽锅炉房工艺设计_毕业设计(编辑修改稿)

燃煤蒸汽锅炉房工艺设计_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

（1） （2）将（1）式中代以，并将（1）、（2）两式中各项数值代入后得： （3） （4）将（3）、（4）两式整理化简后得：。 故锅炉房凝结水总回收量为：如此，锅炉房总软化水量为（见表2）盐溶液池的盐液制备系统图如下：采用盐溶解器制备盐溶液，有浓度不易控制，设备腐蚀严重等缺点。 所以，本设计采用盐溶液池作为还原液的制备设备。 考虑到工业用盐含杂物较多，因此在浓盐溶液池中装有过滤装置。 （1）配制盐液用水量其中 ——每次还原的理论耗盐量，； ——还原盐液浓度，一般5~8%，本设计取6%。 （2）还原一次所需浓盐液池的体积其中 ——饱和盐液浓度，在室温下为26%。 （3）还原一次稀盐溶液池的体积（4）盐溶液泵的容量式中 ——还原时间，设计中由再生一次用盐液量及再生流速而定。 混凝土盐液池设计尺寸表离子交换器再生（盐液）系统简单，管路不长，盐溶液泵扬程可取150~200kPa。 所以，本设计盐溶液泵选用1023型塑料泵两台，一台运行，一台备用。 盐泵流量为11t/h，扬程为167kPa；，转速2900r/min。 该泵进口管径Dg40,出口管径Dg32。 外形尺寸为560272365依据【《锅炉房设计规范》GB500412008】：钠离子交换再生用的食盐可采用干法或湿法贮存，其贮量应根据运输条件确定。 当采用湿法贮存时，应符号下列要求：①浓盐液池和稀盐液池宜各设1个，且宜采用混凝土建造，内壁贴防腐材料内衬；②浓盐液池的有效容积宜为5~10天食盐消耗量，其底部应设置慢滤层或设置过滤器；③稀盐液池的有效容积不应小于最大1台钠离子交换器1次再生盐液的消耗量；④宜设装卸平台和 起吊设备。 依据【《锅炉房实用设计手册》表535混凝土盐液池设计尺寸】选得盐池的设计尺寸： 选择蠒1500——稀盐液池尺寸（长脳宽脳高）（m）：；浓盐液池尺寸（长脳宽脳高）（m）：；离子交换器的选择计算 表2序号名 称符号单位计算公式或数据来源数值123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536总的软化水量软化速度总的软化面积实际软化面积树脂装填高度实际软化速度交换剂密度（干燥状态）交换剂重量交换剂的工作能力离子交换器的软化能力每小时需软化的克当量时间裕度连续软化时间小反洗、还原、逆洗、小正洗及正洗时间工作周期还原时食盐单位耗量食盐纯度每次还原理论耗盐量小反洗流速小反洗时间小反洗用水量小反洗小时用水量逆流冲洗流速逆流冲洗时间逆洗用水量逆流小时用水量小正洗流速小正洗时间小正洗用水量小正洗小时用水量正洗流速正洗时间正洗用水量正洗小时用水量离子交换器还原一次总用水量离子交换器小时最大耗水量GzrWFF’hW’ρgREE0E’0tt’TbBW1t1G1G’1W2t2G2G’2W3t3G3G’3W4t4G4G’4∑G∑G’t/hm/hm2m2mm/ht/m3tge/m3gege/hhhhg/ge%kgm/hmintt/hm/hmintt/hm/hmintt/hm/hmintt/htt/h计算值根据原水硬度H选定Gzr/W=选用φ1500交换器离子交换器规格Gzr/F’=离子交换剂特性F’hρ=据树脂特性F’hE=1000Gzr(HH’)=()取用取定t+t’=+选取取用选取选取W1F’==12选取选取W2F’==2选取选取W3F’==15选取选取W4F’==15G1+G2+G3+G4=+++Gzr+G4’=+20100011095122023015101510注： ①选择001脳7强酸阳离子的比较见下；②、③【依据《锅炉房实用设计手册》表525固定床钠离子交换器计算指标】④固定床逆流再生的反洗系指大反洗。 当再生剂耗量逐渐上升或出水质量逐渐下降时，要考虑进行一次大反洗。 一般运行10到20个周期要进行一次大反洗。 有关几种树脂的选择比较：国产离子交换树脂主要有001脳7强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂、111脳22弱酸性丙稀酸系阳离子交换树脂、D111大孔弱酸丙烯酸系阳离子交换树脂。 钠离子交换的常用离子交换剂是强酸性阳离子交换树脂（型号001脳7）和磺化煤。 树脂的交换容量大，交换速度快，但价格较高；磺化煤的交换容积小，交换速度慢，但价格较低，综合比较，一般采用树脂的比较多，故本设计中采用树脂型号001脳7强酸性苯乙烯阳离子交换树脂。 （1）决定除氧方法、选择除氧设备根据气体溶解定律，水温愈高，其溶解度愈小；水上面某种气体分压力愈小，这种气体在水中的溶解度也愈小。 因此水的除氧可分为三种：①采用加热水到沸点以及使水面上氧气分压力减小的方法来达到，这种方法称为热力除氧法；②采用在水中加入反应剂使水中的氧在进锅炉前转变为其他化合物的方法来除氧，这种方法称为化学除氧法；③利用含氧水与不含氧气体强烈混合，使水中的氧气析出的方法也可除氧，这种方法称为解析除氧法。 依据【《实用供热空调设计手册》】由于蒸汽锅炉总蒸发量16t/h，进水温度大于40℃；故采用大气式热力除氧，除氧同时还可以除去水中其他气体（如CONH3等）。 由依据【《锅炉房设计规范》GB500412008】：锅炉给水的除氧宜采用大气式喷雾热力除氧器。 除氧水箱下部宜装设再沸腾用的蒸汽管。 故本设计中采用大气式喷雾热力除氧器。 ，给水温度为104℃，~，故需除氧。 另一方面，对于单台蒸发量为2t/h以上的工业锅炉，根据GB157685水质标准也应考虑除氧。 因热力喷雾式除氧器有较好的除氧效果，而且，当除氧器的出力在较大范围内变动时，除氧效果仍能保持稳定。 ，能满足锅炉给水的水质要求。 锅炉房待除氧的最大水量综合考虑上述因素，本设计选用S040500型喷雾式热力除氧器一台，额定出力40t/h，工作温度104℃，进水温度40℃，外形尺寸为 587037605426；选S040700型喷雾式热力除氧器一台，额定出力70t/h，工作温度104℃，进水温度40℃，外形尺寸为 922138015731。 给水箱的作用有两个：一是软化水和凝结水与锅炉给水流量之间的缓冲，二是给水的储备。 依据【《锅炉房设计规范》GB500412008】：常年不间断供热的锅炉房应设置2个给水箱或2个匹配有除氧器的除氧水箱。 给水箱或除氧水箱的总有效容量，宜为所有运行锅炉在额定蒸发量工况条件下所需20~60min的给水量。 （2）除氧器耗汽量计算由前面计算得知。 然而，根据热力喷雾式除氧器的特点，当除氧器没有排气冷却器时，除氧器排气中蒸汽损失量约为除氧器总耗汽量的1%。 因此，除氧器实际耗汽量为此量为连续排污扩容器产生的二次蒸汽量和锅炉供给除氧器的新蒸汽量之和。 连续排污扩容器产生的二次蒸汽量=。 故除氧器新蒸汽耗量为（3）凝结水箱中混合水温的计算凝结水和软水混合后的水温可由下式决定：℃式中 、——软水量及厂区凝结水回水量，、。 、——软水及凝结水回水温度，分别为195℃。 如此，混合水温℃能满足SO40500型喷雾[ 式热力除氧器对进水温度（40℃）的要求。 （1）锅炉的排污系统依据【《锅炉房设计规范》GB500412008】，蒸汽锅炉连续排污水的热量应合理利用，且宜根据锅炉房总连续排污量设置连续排污膨胀器和排污水换热器。 ，为了节能设计中选用连续排污扩容器一台，以回收部分排污水的热量。 扩容器产生的二次蒸汽由于给水除氨，排出的高温热水引至锅炉房浴室水箱，通过盘管加热器加热洗澡水。 锅炉的定期排污引入排污降温池，取其规格为400040003000，冷却至40℃以下再排入下水道。 为了锅水化验需要，每台锅炉单独设有一台锅水取样冷却器，取用规格为Φ290的取样冷却器。 （2）排污扩容器选择计算在排污扩容器中,由于压力降低而汽化所形成的二次蒸汽量Dq′可按下式计算： 式中 Dpw39。 ——.进入扩容器的排污水量，近似取用锅炉排污量，Dpw39。 ≈Dpw =； i39。 ——锅炉工作压力下饱和水的焓，P=，i39。 =859 kJ/kg； i139。 ——扩容器工作压力下饱和水的焓，i139。 =502 kJ/kg； i139。 39。 ——扩容器压力下饱和蒸汽的焓，2706kJ/kg； x ——二次蒸汽的干度，； ——排污管热损失系数，； 扩容器所需的容积 式中 K——容积富裕系数，； v ——二次蒸汽比容， m3/kg； Rv——扩容器中，单位容积的蒸汽分离强度，设计取600 m3/； . 根据计算所需扩容器容积，本设计选用Φ800型连续排污扩容器一台，外形尺寸为8164140。 4汽水系统的设计根据锅炉房容量、凝结水为余压回水以及给水采用热力喷雾除氧等多种因素，本锅炉房采用二级给水系统。 凝结水及软水（锅炉补给水）都流入锅炉房凝结水箱，然后由除氧水泵将水送至除氧器除氧。 除氧后，由。