永宁牵引变电所主接线设计毕业设计(编辑修改稿)

永宁牵引变电所主接线设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

................. 23 附录 B ...................................................................................................................................... 24 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 1 1 绪论 课题研究背景 太原至中卫（银川）铁路 是国家重点 建设 项目 ，其中的 永宁牵引变电所是由新梁220kV 变电 所出两路作为进线，为复线区段供电，牵引变压器固定备用。 设计范围 本次设计主要完成对牵引变压器容量的确定，完成对设备的选择和校验，并进行主接线设计。 设计依据 《 铁路电力系统牵引供电设计规范 》 (TB100092020) 《 铁路变、配电所设计规范 》 (TB100652020) 《 铁路电力设计规范 》 (TB100082020) 《 牵引变电所变压器容量的计算方法和条件 》 (TB/T16511996) 《 电气化铁路牵引变压器技术条件 》 (TB31592020) 设计内容 根据太中银线的 原始 计算 资料，完成对永宁牵引变电所主接线设计，完成相关计算及设备的选择。 具体设计任务包括： (1) 熟悉 相关 技术原则和规范； (2) 进行相关负荷计算，确定变压器容量； (3) 确定牵引变电所主接线方案； (4) 进行短路计算，完成对主要设备的选择和校验，设计并绘制变电所主接线图。 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 2 2 牵引变电所变压器选择 牵引变压器接线形式选择 目前，铁路常用的 牵引变压器有单相 V,v 接线变压器、三相 V,v 接线变压器、三相YN,d11 接线变压器。 本设计采用三相 YN,d11 接线变压器。 三相 YN,d11 牵引变压器 的优点 是： (1) 在我国使用的时间长，经验充分 ； (2) 相对于其它接线形式的变压器， 三相 YN,d11 牵引变压器结构 简单，价格 低廉 ； (3) 一次绕组可 实现 分级绝缘， 可以较好地 与电力系统匹配； (4) 可以 对接触网 进行双 边供电。 遗憾的 是 其作为 牵引变压器 ， 容量利用率不 够理想。 牵引变压器的容量选择 在牵引供电系统中，牵引变压器是重要的组成部分，其容量的大小关系到系统能否正常运行。 变压器容量过大或过小，都不利于变压器自身的性能和系统的安全。 因此，应该合理的选定牵引变压器的容量。 供电臂 1—— n=2,N=34 对 /天， 非N =36 对 /天 供电臂 2—— n=2,N=34 对 /天， 非N =61 对 /天 其中， n 表示区间数， N 表示计算列车数， 非N 表示最大列车数。 计算原始资料如表 所示。 表 计算原始资料 供电臂 列车全部运行时间 t (min) 列车用电运行时间 gt (min) 列车在  gtt 内的能耗  hkVA 上行 下行 上行 下行 上行 下行 1 2 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 3 供电臂 2平均电流的计算 首先计算供电臂 2的基参数 [1,2]。 (1) 双线区段上（下）行供电臂列车平均电流： 上（下）上（下）上（下） tAI t () 其中 ， 上（下）t — 列车在供电臂内上（下）行方向的全部运行时间 (min)； 上（下）A — 列车在 上（下）t 内的能耗 (kVAh)。 (2) 双线区段供电臂列车用电平均电流： 上（下）上（下）上（下）g.42 tAI () 其中 ， 上（下）gt — 上（下）行供电臂列车用电运行时间； 上（下）A — 列车在  上（下）gt 内的能耗 (kVAh)。 (3) 上（下）行供 电臂同时存在的平均列车数，即 TtNm  上（下）上（下） () 其中 ， N— 上（下）行供电臂的列车对数 (对 /日 )； T— 为全日时间，即 1440min。 (4) 上（下）行供电臂列车用电平均用电概率，即 nTtNp  （下）上（下） 上g () 其中 ， 上（下）gt — 上（下）行供电臂列车用电运行时间。 (5) 列车电流间断系数： 上（下）上（下）gtt () 其中 ， 上（下）gt — 上（下）行供电臂列车用电运行时间； 上（下）t — 列车在供电臂内上（下）行方向的全部运行时间 (min)。 (6) 供电臂 2 的平均电流： 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 4 3P   ANI () 供电臂 1：根据式 ~ ,计算结果如下： )A( 8 2 6 2 . 2  上上tAI )A( 2  下下tAI )A( 2 2 6 上g  tAI 上上 )A( 9 2 g 下下下 tAI  T tNm 上上  T tNm 下下 4 4 02  nT tNp 上 4 4 02  nT tNp 下 上g上上   tt   tt 供电臂 2：根据式 ~ ,计算结果如下： )A( 4 7 0  上上tAI )A( 4 5 5  下下下 tAI )A( 7 0 g 上  tAI 上上 )A( 5 5 g 下下下 tAI 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 5  T tNm 上上 4 4 0  T tNm 下下 4 4 02  nT tNp 上 4 4 02  nT tNp 下 上g  tt 上上   tt 下下 根据式 计算可得： 供电臂 1： )A()( 33p1   ANI 供电臂 2： )A() 5 5 7 0 2( 332p   ANI 供电臂 2有效电流的计算 供电臂 2 有效电流 : P39。 XX IKI  或 PXX IKI  供电臂 1 的有效电流 X1I 为： P139。 XX1 IKI  而 39。 X   下上 mmK  其中， )()(g   tt 则 )A( I 供电臂 2 的有效电流 X2I 为： P239。 XX2 IKI  而 39。 X   下上 mmK 其中， )()(g   tt 则 )A( I 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 6 求变压器的计算容量 由以上计算，可知 1X2X II  故得 )k V A( 4 1 3 024222P1P21X22X IIIIUKS t 求变压器的校核容量 对应于 非N 的供电臂 2 列车用电平均概率为 ∑ 上g上  nT tNp 非 02 ∑ 下g下  nT tNp 非 按双线有上行车或有下行车的概率为  ）（下上下上 ppppp 经查得： )A( 3 2 a x  II 其中，   )A( 2 5 5 7 0 )( (g    ）（）（下）上下上 tAI 对应于 非N 的供电臂 1 的有效电流 4 4 0  T tNm 上非上 4 4 0  T tNm 下非下 已知 α=，故： 39。 X   下上 mmK  )A( 9 110) 2 2 6 2(366 6 6 33p   （上＋下）非 ANI 故得 )A(39。 XX1  IKI 最大容量 maxbS 为 兰州交通大学毕业设计 (论文 ) 7 )k V A(3 0 0 4 5) 3 3 12()( Xm a xm a xb IIUKS t 校核容量 校S 为 )k。