水工钢筋混泥土结构设计(编辑修改稿)

水工钢筋混泥土结构设计(编辑修改稿)内容摘要：

算值表 截面位置 边跨跨中 (1) 离端第二 离端第二跨跨中 (2) 中间支座 (C) 弯矩系数 mb 111 20)( lqgM mb  (kN m) 2   2  2  表 4 次梁剪力计算值表 截面位置 端支座 (A)右侧 离端第二支座 (B) 中间支座 (C) 左侧 右侧 左侧 右侧 剪力系数 vb nvb lqgV )( (kN) = = = = = 4．承载力及配筋计算 ⑴正截面受弯承载力计算 进行正截面受弯承载力计算时，跨中截面按 T 形截面计算。 其翼缘计算宽度为： 边跨 mmlbf 9 1 65 7 5 03131 0  mmsbb nf 2 7 0 0)2 0 02 7 0 0(2 0 0  取较小 值，即 mmbf  离端第二跨，中间跨 mmlbf 1 9 0 05 7 0 03131 0  mmsbb nf 2 7 0 0)2 0 02 7 0 0(2 0 0  取较小值，即 mmbf 1900 梁 高 .3 6 5354 0 0,4 0 0 0 mmhmmh  翼缘厚 .90mmhf  肋 宽 mmb 200 判别 T 形截面类型： )2903 6 5(901 9 0 )2(0  fffc hhhbf mkNMmkN d /  故各跨跨中截面均属于第一类 T 形截面。 支座截面按矩形截面计算，梁宽 mmb 200 ,按单排筋考虑，即 .3 6 5354 0 00 mmh  次梁正截面承载 力计算及配筋过程见表 5。 表 5 次梁正截面承载力计算及配筋表 截面位置 边跨跨中(1) 离端第二支座(B) 离端第二跨跨中(2)中间跨跨中(3) 中间支座 (C) 弯距计算值)10( 6 mmNM  弯距设计值)10( 6 mmNkM  跨中）支座）((2020hbfkMbhfkMfcscs s 211  ycs fbhfA 0 (支座 ) yfcs f hbfA 0  (跨中 ) 929 选用钢筋 4φ 20 4φ 18 3φ 16 2φ 16+2φ 14 实际配筋面积 (mm2) 1256 1017 603 402+308=710 计算结果表明  均小于 ， 符合塑性内力重分布的条件。 ⑵斜截面受剪承载力计算 mmb 200 , mmh 3650  , 2/ mmNfc  , 2/210 mmNf yv  . 腹筋仅配置箍筋，次梁斜截面的承载力计算及配筋过程见表 6。 表 6 次梁斜截面承载力计算及配筋表 截面位置 端支座（ A）右侧 离端第二支座（ B）左侧 离端第二支座（ B）右侧 中间支座（ C）左侧，右侧 煎力计算值 )(kNV 剪 力 设 计 值)(kNkV 截面尺寸验算 bhhbh fw  0  ≤ ≤ ≤ bhfc kNkVkN)365200 kNkVkN kNkVkN kNkVkN bhft kNkVkN365200 kNkVkN kVkN KNkv   选用箍筋（双肢） 150@6 （按构造要求） 150@6 150@6 150@6 )( 21 mmAnA svsv   配箍率 sbAsvsv  %% min sv %% min sv %% min sv %% min sv )(00kNhsAfbhfVsvyvtc  kNkVkN365150 kNkV。