毕业论文设计杯形件落料拉深冲孔复合模(编辑修改稿)

毕业论文设计杯形件落料拉深冲孔复合模(编辑修改稿)内容摘要：

冲压工件的位置精度得到提高，同心度误差在  ～  以内。 （ 3）由于复合模要在一副模具中完成几道冲压工序，所以结构上比单工序模复杂，而且各零部件在动作时要求相互不干涉，准确可靠，这就要求模具的制造应有较高的精度，因此模具的制造成本也就提高了，制造周期也相对延长，维修也不如单工序模简便。 工序分析与计算 工艺分析 此工件为无凸缘圆筒形件，要求内形尺寸，没有厚度不变的要求。 此工件的 形状满足拉深的工艺要求，可用拉深工序加工。 工件外形尺寸无精度要求，故按 公差 14 级满足拉深工序对工件公差等级的要求， Q235 的拉深性能较好，需进行 第 15 页 共 33 页 如下计算来判断拉深次数 （ 1）计算毛坯直径 D 工件如图2 所示   mmmmh    mmmmd  工 件 的 相 对 高 度  mmmmdh ，根据相对 图 2 高度由文献〔 2〕表 中查得修边余量 mmh 2。 由表 序号 15 查得无凸缘圆筒形拉深件的毛坯尺寸计算公式为 22 rrddHdD  则将     mmmmrmmmmhhHmmd , 代入上式。 由公式  mDt  来考虑设计是否需要压边，因    ，而Dt ﹤ ，故需压边圈。 由相对厚度查表 中得首次拉深的极限拉深系数 m 因 总m ﹥ 1m ，故工件只需一次拉深 落料工艺分析与计算 本工件首先需要落料制成直径 mmD 126 的圆片，然后以 mmD 126 的圆板料为毛坯进行拉深。 （ 1） 排样 从条料上落下 mmD 126 的料，要选择合理的排样和适当的搭边值，以减低成本和保证工件质量及模具寿命。 考虑操作方便及模具结构简单，故采用单排排样设计，由表 查得搭边值 mmamma , 1 。 采用单个固定挡料销定位，则： 第 16 页 共 33 页 条料宽 mmab  条料进距 mmas 1  计算冲裁单件材料的利用率 %100 BSnA 式中 A — 一个冲裁件的面积， 2mm ； n — 一个进距内的冲裁件数量； B — 条料宽度， mm ； S — 进距， mm。 %%1 0 01 2 2 84 1 2 6%1 0 0 2   BSnA （ 2） 落料力的计算 LtF 落 式中 L — 工件外轮廓周长， mmDL 9 51 2 6   ； t — 材料厚度， mmt  ；  — 材料的抗剪强度，由表 查得  =310Mpa 则落料力为： 值 mmZmmZ , m a xm in  由表 212查得凸、凹模的制造公差 mmmm ,  凹凸  校核： 0 7 m , i nm a x  凹凸 mmZZ 不满足 凹凸   m inm a x ZZ 的条件，故凸、凹模不可分开加工，而是采用凸、 凹模配合加工的方法，对于落料件的尺寸公差由附录 D 查出尺寸的极限偏差为01126。 由表 213 查得系数 x 按配合加工的方法，对于此落料件属于 A 类凹模磨损后增大的尺寸，不包含 B类和 C 类尺寸 ，则： 第 17 页 共 33 页 凹模刃口尺寸     mmxAA d 2 2 6   凸模尺寸按凹模尺寸配制，保证单面间隙为 2minZ ～ 2maxZ ，即 凸模刃口尺寸   mmZAA dP 0 i n   落料凹模的外形尺寸： 凹模厚度 KBH 凹模壁厚 C = （ ～ 2） H 式中 K — 系数，由表 查得 K=； B — 凹模孔的最大宽度， mm。 则 mmKBH 2  C = （ ～ 2） H= 拉深工序的工艺分析与计算 以 D=126mm的圆板料为毛坯进行拉深，拉深成外径为 79mm，内圆角 r为 2mm的无凸缘圆筒，最后按 h=32mm 进行修边。 （ 1） 计算压边力和拉深力 415 确定压边力 ApFQ A — 在压边圈下的毛坯投影面积，   222 mmA   ； P — 单位压边力，由表 416 查得 p=。 则压边力为： kNApF Q 9 2 8  bdtKF 拉 已知 m=，由表 418 中查得 K=， Q235 的强度极限 Mpab 380 ，将其代入公式得： kNdtKF b  拉 （ 2） 模具工作部分尺寸计算 a. 拉 深 模 的 间 隙 由表 412 查 得 拉 深 模 的 单 边 间 隙 为mmtZ  ，则拉深模的间隙为 mmZ 。 第 18 页 共 33 页 ，凹模的圆角半径按表 413 选取， mmtr 96 凹 ，土模的圆角半径等于工件的内圆角半径，即 mmrr 2凹。 、凹模工作部分的尺寸和公差。 由于工件要求内形尺寸，则以凸模为设计基准，则凸模尺寸  0m in pdd p ，将模具公差按 IT10 级选取，则 mmp  ，把 mmmmd ,76m in  代 入 上 式 ， 则 凸 模 尺 寸    mmdd pp 0 i n   ，间隙取在凹模上，则凹模的尺寸  dZdd  0m i ，把 mmmmZmmmmd d ,76m i n  代入上式，则凹模的尺寸为：     mmZdd dd i n   。 采用弹性卸料板。 ，为降低冲裁力，提高模具寿命。 将多凸模作阶梯形布置，小孔mm32  和 mm52  做得短些，大孔 mm203  和 25mm R5mm 长槽做得长些，其小孔层和大孔层的高度差 H=t=。 小孔层：    1652321 L kNtLF b 8   大孔层：    257025522032  L   kNtLF b 3 93 8   kNFFF 6 3  因为 12 FF 所以 选择冲床时冲裁力为 2F。 b. 卸料力 FKF 卸卸  查表 215取 卸F ，故 kNFKF 6  卸卸 FKF 推推  选择凹模刃口形式，取 mmh 6 ，则 326  thn 个，查表 215 第 19 页 共 33 页 推K ， 故 kNFKF 6  推推 总的冲裁力为 kNFFFF 7 32  推卸总 (2) 确定模具压力中心 画出工件形状，把冲裁周边分成基本线段，并选定坐标系 yx0 ，如图 3 所示。 由图 3 列表得： 图3  l 291 x 161 y  l 202x 232 y l 243x 233y l 204 x 234y  l 05x 255y l x 36y l x 37y l 08x 158 y 第 20 页 共 33 页 8877665544332211   llllllll xlxlxlxlxlxlxlxlx c 、凹模分开加工的方法，对零件图 中未注公差的尺寸，由 GB180079 查出其极限偏差： 5,20,5,3  R。 查表 213 得因数 x 的孔mm3 x 的孔mm5 x 的孔mm20 x 的槽mmR5 x 凸模刃口的计算：  0 凸凸  xdd   mmmm 0  凸   mmmm 0  凸   mmmm 0  。