桥梁墩_柱式基础设计毕业设计(编辑修改稿)

桥梁墩_柱式基础设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

⑥ 粉土 密实 （ 2）地基土层强度、变形参数的确定 据本场地岩土力学性质的统计分析结果以上的岩土力学性状分析，结合地区经验综合给出地基土层强度、变形参数如表 4。 表 4 地基土层强度、变 形参数建议取值表 序号 地层 ① 粉砂 ② 粉土 ③ 细砂 ④ 粉土 ⑤ 细砂 ⑥ 粉土 1 压缩模量 (KPa) 1700 10600 2500 10430 2500 22550 2 土与桩 侧摩 擦力标准值 （ N） 40 65 45 65 45 65 3 承载力 基本 容许值 （ KN） 135 150 180 160 180 180 4 端桩土 承载 力容许值上限（ KN） 600 700 1200 700 1300 1000 内蒙古农业大学学士学位 毕业设计 5 3 桩基础 设计 周围环境及选择方法 本工程地基上部土层软弱，地下水位较高，河床冲刷较大，而且桥梁荷 载大，对基础沉降量要求严格，故本工程采用墩柱式 桩 基础 ，墩柱式基础具有造价低，强度高，沉降量小，施工较易的优点。 墩柱式基础 设计 基本原理 桩基础是根据 m 法设计 ， 首先 根据桥梁的上部荷载及其自身重力确定荷载的位置和大小， 计 算出桩身各个部位的弯矩 和剪力 ， 以最大弯矩 和剪力 （最不利情况） 的大小及位置的情况下，对桩基进行 设计，最后对各项指标进行验算， 具体参照公式如下； （ 1） 计算宽度与变形系数 ： )1(1  dkkb f （ 1） 式中： 1b — 桩的计算宽度； fk — 桩形状换算系数； k — 平行于水平力作用方向的桩间相互影响系数 注：通过桥梁设计师软件计算 b 5 IEmb c （ 2） 式中：  — 桩的变形系数； m — 水平抗力系数的比例系数； cE — 桩身混凝土弹性抗压模量； I — 桩的毛面积惯性矩 注：经过 桥梁设计师软件 计算  （ 2） h ， 桩顶荷载时的作用效应及位移按以下公式 计算： ① 地面或局部冲刷线处桩的作用效应： a． 弯矩： )( 120 hhHMM  （ 3） b． 剪力： HH 0 （ 4） ② 地面或局部冲刷线处作用单位力时，该截面产生的变位 ： a． 10H 作用 时 ： 1） 水平位移： 托县托东路到伍把什村公路桥梁墩柱式基础设计 6   )()( )()(1024423443244234433 BABAkBABA DBDBkDBDBEIHHhh    （ 5） 2） 转角  rad ：   )()( )()(1024423443244234432 BABAkBABA DADAkDADAEIMHhh    （ 6） b． 10M 作用时 ： 1） 水平位移：     )()( )()(10024423443244234432 BABAkBABA CBCBkCBCBEIMHHMhh    （ 7） 2） 转角  rad ：   )()( )()(102442344324423443 BABAkBABA CACAkCACAEIMMhh    （ 8） ③ 地面或局部冲刷线处桩变位 ： ：HMMHHHx )0()0( 000   （ 9）  rad :HMMHHH )0()0( 000   （ 10）④ 地面或局部冲刷线以下深度 z 处桩各截面内力 : ：33 032 040302 ( DEIHCEIMBAxEIM z   （ 11） ：43 042 040403 ( DEIHCEIMBAxEIQ z   （ 12） ⑤ 桩柱顶水平位移： 01200 )(  hhx  （ 13） 式中：  )2(2)()(31 1212221213231110 hhnhhEIMhhhnhhnhIE H  （ 14） 注：经过桥梁设计师软件计算最大弯矩在地面处 mKNM  ax ，最大剪力 和桩顶水平位移 极小，可省略。 （ 3） 单桩的承载力容许值     )3(21 22020   hrKfAmlquR apini ika  （ 15） 式中： aR — 轴向受压承载力 容许值（ KN） ； u— 桩身 的 周长； 内蒙古农业大学学士学位 毕业设计 7 pA — 桩端截面面积； ikq — 与 il 相 对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（ KPa）； 0af — 桩端土的承载力基本容许值（ KPa）； h — 桩端的埋置深度（ m） ； K — 容许承载力随深度的修正系数 ； 2 — 桩端以上各土层的加权平均重度；  — 修正系数 注：经 桥梁设计师软件 计算 轴向受压承载力 aR =。 （ 4） 单桩轴向受拉承载力容许值   ikini it qluR   （ 16） 式中： tR — 单桩轴向受拉承载力容许值（ KN）； u — 桩身周长（ m）； i — 振动沉桩对各土层桩侧摩阻力的影响系数 注：经计算 轴向受拉承载力 tR =。 （ 5） 承载能力极限状态设计 桩身 内力 计算    mi nj Q j kQjcKG i kGiud SSSS 1 21100 )(  （ 17） 式中 ： udS — 承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值； 0r — 结构重要性系数； Gir — 第 i 个永久作用效应的分项系数； GikS — 第 i 个永 久作用效应的标准值； 1Qr — 汽车荷载效应的分项系数； kQS1 — 汽车荷载效应的标准值； c — 除汽车荷载效应外的其他可 变作用的效应的组合系数； Qjr — 除汽车荷载效应、风荷载外的其他第 j 个可 变作用效应的分项系数； QjkS — 在作用效应组合中除汽车荷载效应外的其他第 j 个可变作用效应的标准值 （ 6）正常使用极限状态桩身内力计算 ① 作用短期效应组合 : 托县托东路到伍把什村公路桥梁墩柱式基础设计 8 Q jkmj jmi G iksd SSS    1 11  （ 18） 式中 ： sdS — 作用短期效应组合设计值； j1 — 第 j 个可变作用效应的频遇值系数 ； QikjS1 — 第 j 个可变作用效应的频遇值 ② 作用长期效应组合 : Q jknj jmi G ikld SSS    1 21  （ 19） 式中 ： ldS — 作用长期效应组合设计值； j2 — 第 j 个可变作用效应的标准永久值系数； QjkjS2 — 第 j 个可变作用效应的标准永久值 （ 7）单桩沉降量 zni wtni q EPn  2111 1 （ 20）式中 ：  — 桩 基 中第 i根桩柱按独立单桩计算 桩 的沉降量； 1n — 群桩中的桩数； 2n — 桩底平面以下受压层范围 z 内薄层的层数； tP — 驻地 桩底面传递给第 t 层土层厚度为 z 的中心处的附 加压应力； wE — 各薄层土在其侧面可膨胀情况下的变形模量 注：经过桥梁设计师软件计算， 单桩沉降量 =。 设计方案 桩身设计 （ 1）桩身材料：根据本工程特点，选用钢筋混凝土钻孔灌注桩，混凝土为 C30。 （ 2） 桩径：选定桩基直径为 ，变截面上端直径为 ,变截面处采用弧形逐渐过渡。 （ 3） 桩长和桩数：桩长为 ，地面以下 ，地面上部。