木质防火门的阻燃处理技术发展毕业论文(编辑修改稿)

木质防火门的阻燃处理技术发展毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

院毕业论文 4 2 木质防火门阻燃性能 木质防火门阻燃性能要求 木质防火门在一定时间内连同框架能满足阻燃稳定性、完整性和隔热性要求的门类产品，其阻燃性能是防火门的本质特性，木质防火门阻燃性能失效就失去了防火作用。 木质防火门的阻燃性能是防火门产品按阻燃试验要求进行试验，在规定的时间内是否丧失完整性和隔热性来判定的。 国家标准规定完整性与隔热性是指在标准阻燃试验条件下，防火门在某一面受火时，在一定时间内阻止火焰和热气穿透火灾背火面出现火 焰以及背火面温度不超过规定极限值的能力。 木质防火门对木材及人造板的阻燃处理要求 《建筑设计防火规范》等消防法规规定，防火墙必须使用非燃或难燃材料；《建筑内部装修设计防火规范》规定，除普通住宅外所有建筑的墙面装修必须使用不燃或难燃材料。 （如图 3） 木质防火门作为防火墙的组成部分，除阻燃极限外，其本身也应为难燃材料。 而《木质防火门通用技术条件》对门的饰面材料没有任何要求。 《钢质、木质防火门产品型式认可补充细则》第三条规定，木质防火门生产企业必须配备木材阻燃处理设备。 但由于部分生产企业在工厂认证 和型式检验认证时提交的技术文件中称木材未进行阻燃处理，因此形成了一种认识，即使用阔叶树材生产防火门时，木材不需要进行阻燃处理。 该提法对木质防火门的质量监督和公平的市场竞争危害极大。 可以肯定地说，木材不进行阻燃处理，又不用防火涂料或不燃材料进行保护，防火门的阻燃极限肯定达不到甲级防火门的要求。 依据如下：欧洲在木结构强度计算中采用的木材平均燃烧速度为结构木材 、室内装饰材用阔叶材（受火面是垂直状态），日本建筑设计采用的木材燃烧炭化速度为。 防火门门扇骨架料的厚度通常为 35mm 左右，以 的燃烧炭化速度计算， 60min 便全部烧毁。 防火门检测时有正压的作用，同时承受自重，当木材的厚度小于 10mm 时，防火门就会失去完整性和绝热性。 笔者使用未处理水曲柳木材制作的防火门，阻燃极限为 47min。 日本的资料表明，当门的结构和厚度与国内木质防火门相同时，用未处理木材制作的防火门阻燃极限符合 的要求，用阻燃处理集成材制作的防火门阻燃极限符合 的要求。 沧州职业技术学院毕业论文 5 图 3《建筑设计防火规范》 木质防火门阻燃性能不合格现象分析 木质防 火门阻燃性能不符合要求的现象是多种多样的，通过大量试验总结，本文仅从木质防火门阻燃性能失效的表面现象分析，归纳起来有如下几种情况： 试验一 木质防火门在阻燃试验过程中，背火面框 扇对接缝烧穿，丧失阻燃完整性（见图 4）。 木质防火门框扇对接缝烧穿多发生在框 扇上缝和框 扇立缝处。 至于框 扇下缝，该位置在阻燃试验中，温度相对较低，气压多为负值，一般不会发生问题，阻燃试验中，该部位均采取封堵措施，不作为考核内容。 沧州职业技术学院毕业论文 6 在阻燃试验中，火所形成的热气流方向是向上的，框 扇上缝的框构 件正垂直于热气流，且突出于门扇表面，因此，在试验中其受损程度是最严重的。 若门框未设置外包防火板，其止口部位将会逐渐被烧掉，烧掉止口所需要的时间取决于止口的深度、木质的阻燃程度，提高止口宽度，提高木材的阻燃性能，将有助于提高该部位阻燃性能。 当门框止口部分烧掉后，框 扇间缝隙将直接暴露在火焰中，导致框 扇上缝烧穿。 随着时间的推移，门缝处的木质逐渐被烧掉，当烧掉的部位越过框 扇间密封条时，门缝密封失效，热气流通过门缝外溢，导致门缝很快烧穿，如图 5 所示。 图 4 门框与门扇对接缝烧穿 实例图 图 5 门 框与门扇锁边接缝烧穿实例图 若门框外包 1 层或多层防火板，将有助于提高门框的阻燃性能。 作为上框，由于外包防火板自身的重量和所处位置原因，防火板更易脱落。 所以因外包防火板提前脱落造成的框 扇对接缝烧穿问题多出现在框 扇上缝。 因此确保外包防火板的质量，提高外包防火板与门框，尤其是上框连接的可靠性将有助于减少该类不合格现象的发生。 在框 扇立缝处，框构件与热气流方向平行，阻燃试验中，相对框 扇上缝构件，损伤程度较小，同时，门框外包的防火板是处于垂直地面状态，相对上框，不易脱落。 所以，框 扇立缝烧穿一般迟于框 扇上 缝。 框 扇铰链边立缝处，由于门框和门扇间有多只防火铰链连接，相互间不易产生过大的错位和裂缝，缝隙密封较易保持，因此该缝烧穿现象相对框 扇锁边立缝处较少。 沧州职业技术学院毕业论文 7 另外，防火锁安装部位，受锁体影响，门缝密封不连续或密封条局部宽度过小，此种情况，若木材阻燃性能较差或阻燃补助措施不到位，也会在框 扇锁边立缝处出现烧穿现象。 此类烧穿现象在铰链处偶有发生，但并不常见。 （如图 6）。 图 6 门扇被烧穿实例图 试验二 木质双扇防火门在阻燃试验过程中，扇 扇对接缝错位，Φ 6mm 的缝隙探棒能够穿过试件进入炉内并沿裂缝方向移动 150mm 的长度，或者Φ 25mm 的缝隙探棒能够穿过试件进入炉内，丧失阻燃完整性。 造成扇 扇对接缝出现持续火焰的主要原因是扇 扇对接缝两侧门扇在阻燃试验中变形不一致。 防火门固定扇木材炭化的收缩力引起门扇向火面一侧收缩，该收缩力导致门扇外凸，该门扇上下均有插销与门框固定，中间锁点势必向外凸起，锁点的外凸导致相对活动扇锁边一侧的上下端外翘，扇 扇对接缝严重错位，导致了不合格现象的出现。 图 7 所示防火门相对活动扇锁边上端由于闭门器的存在，导致上端扇 扇对接缝错位较 小，而下端扇 扇对接缝错位增大，加速了不合格现象的出现。 木质双扇防火门多在相对固定扇受火面设置盖缝板，而在相对活动扇背火面设置盖缝板。 阻燃试验中，处于受火面的盖缝板首先被烧蚀，其发生的胀缩直接影响相对固定扇对应边缘的变形，若盖缝板材质为木质，其燃烧时会收缩，结果是给门扇附加 沧州职业技术学院毕业论文 8 一个外凸变形的力， 使其弯曲变形增大；而处于背火面的盖缝板在阻燃试验中始终不会被烧到，它的存在势必加大了相对活动扇对应边缘的抗弯刚度，使其弯曲变形减少，加速了不合格现象的出现。 若盖缝板材质为其他类型，如无机防火板盖缝板、钢质盖缝板等， 受热时会膨胀，结果是给门扇附加一个内凹变形的力。 阻燃试验中，相对固定扇因盖缝板附加的内凹变形力导致固定扇门扇外凸变形减少，相对活动扇因盖缝板提高了抗弯刚度导致活动扇弯曲变形减小，二者作用效果的差异，仍会发生错位现象，但量不会很大。 综上所述，采用无机防火板盖缝板、钢质盖缝板或者取消盖缝板，尤其是取消相对活动扇一侧的盖缝板，对减少木质双扇门在阻燃试验中扇 扇对接缝烧穿的问题是有利的。 （如图 7） 图 7 木质双扇门在试验中扇 扇对接缝烧穿实例图 试验三 木质防火门在阻燃试验过程中，试件背火面门扇面板烧穿，丧失阻燃完整性（见图 7）。 木质防火门门扇面板内侧多衬防火板，内填无机防火门芯板，在阻燃试验中门扇被烧穿现象并不多见，若烧穿，其原因是： 1）防火板质量太差，在阻燃实验中过早粉化、爆裂、脱落，造成门扇烧穿。 2）门扇木质骨架 中的横撑、竖撑材质松软且阻燃处理不足，在阻燃试验中被烧穿。 3）门扇内填充无机防火门芯板阻燃能力差，在阻燃试验中被烧穿。 或是无机防 沧州职业技术学院毕业论文 9 火门芯板拼接使用，阻燃试验中，无机防火门芯板与门扇木质骨架间或无机防火门芯板自身拼缝间出现裂缝，导致火焰穿透缝隙烧穿门扇面板。 试验四 木质镶玻璃防火门在阻燃试验中，玻璃与门扇接缝处烧穿，丧失阻燃完整性（见图 8）。 木质防火门受火时相对变形较小，玻璃压条多为木质，在阻燃试验中，受火面玻璃压条很快被烧掉，仅余下固定玻璃压条的铁钉。 因此，木质镶玻璃防火门在阻燃试验中因为玻 璃安装过紧，门扇变形过大而造成防火玻璃破碎、脱落的现象并不多见。 其不合格现象多为玻璃与门扇接缝处烧穿。 其原因是： 1）玻璃周边防火密封材料选择不当，且填充不实，在阻燃试验中过早烧毁，或收缩形成穿透缝隙，导致热气流从缝隙中溢出，造成玻璃与门扇接缝处烧穿。 2）玻璃洞口木质骨架材质松软，阻燃处理不足，骨架侧面未采取有效防护措施，导致阻燃试验中，玻璃与门扇骨架接缝处木质部分一侧被烧毁，造成烧穿现象。 图 8 玻璃与门扇接缝处烧穿实例图 沧州职业技术学院毕业论文 10 3 防火门的问题与改进 防火门在使用过程中存在的问题 从防火门的应用来 看 ,常闭防火门因为安装使。