景区酒店一榀框架结构计算书毕业设计(编辑修改稿)

景区酒店一榀框架结构计算书毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

架各节点的弯矩分配以及杆端分配弯矩的传递过程在上图中进行，最后所得的杆端弯矩应为固端弯矩、分配弯矩和传递弯矩的代数和，不得计入节点力矩（因为节点力矩是外部作用，不是截面内力）。 梁跨间最大弯矩根据梁两端的杆端弯矩及作用于梁上的荷载，用平衡条件求得。 下面计算在活荷载作用下各层的边跨梁和中间跨梁的固端弯矩。 1~5层： 边跨梁的固端弯矩： AMmkNlq )()(121)21(1213223221  中间跨梁的固端弯矩为： BM mkNlq245245222 6 层： 边跨梁的固端弯矩为： AMmkNlq )()(121)21(1213223221  中间跨梁的固端弯矩为： BMmkNlq245245222 20 活荷载作用下框架结构的弯矩二次分配 21 恒载作用下框架各节点的弯矩分配以及杆端分配弯矩的传递过程在上图中进行，最后所得的杆端弯矩应为固端弯矩、分配弯矩和传递弯矩的代数和，不得计入 节点力矩（因为节点力矩是外部作用，不是截面内力）。 梁跨间最大弯矩根据梁两端的杆端弯矩及作用于梁上的荷载，用平衡条件求得。 下图（ a）是恒载作用下的框架弯矩图，下图 (b）是活荷载作用下的弯矩框架图。 53 . 2335 . 7674 . 5428 . 6331 . 6179 . 7840 . 7524 . 2579 . 72 92 . 9231 . 44 18 . 8022 . 3441 . 4123 . 2372 . 92 87 . 4733 . 41 19 . 2225 . 6111 . 62 9. 6171 . 3477 . 46 （ a）恒载作用下框架弯矩图（单位 kN m） 15 .8511 .2822 .8224 .8112 .2121 .89 26 .38 12 .1719 .74 24 .74 19 .9921 .88 （ b）活载作用下框架弯矩图（单位 kN m） 22 根据作用于梁上的荷载及梁端弯矩，用平衡条件可求得梁端剪力及梁跨中截面弯矩。 将柱两侧的梁端剪力、节点集中力及柱轴力叠加，既得柱轴力。 梁端剪力及柱轴力的计算结果见下表。 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（ kN） 层次 恒载内力 梁端剪力 A柱轴力 B柱轴力 AV lBV lCrB VV  uAN bAN uBN lBN 6 5 4 3 2 1 活载作用下梁端剪力及柱轴力（ kN） 层次 活载内力 梁端剪力 柱轴力 AV lBV lCrB VV  AN BN 6 5 4 3 2 1 23 风荷载作用下框架结构分析。 柱侧向刚度按式212D hicc计算，下面计算各层的边柱和中柱的侧向刚度如下所示： 2~6层：  cbiiK 4 6 6 7 6  KKc mmNh i cc /2 4 4 1 83 3 0 0 2102  边柱 4 7 7 3 21 0 3   ）（cbiiK 6 3 7 4 7  KKc mmNh i cc /3 3 0 8 03 3 0 0 2102  中柱 1 层： cbi iK  KKc mmNh i cc /1 8 0 6 44 0 5 0 108 5 4 2 102  边柱 cbi iK  KKc mmNh i cc /2 1 4 5 14 0 5 0 108 5 6 2 102  中柱 24 各层计算结果绘于下表： 各层柱侧向刚度 D 值（ N/mm） 层次 边柱 中柱 D K c 1iD K c 2iD 6 24418 33080 114996 5 24418 33080 114996 4 24418 33080 114996 3 24418 33080 114996 2 24418 33080 114996 1 18064 21451 79030 首先需按式inij ji hGD /20验算是否须考虑侧移二阶效应的影响，式中 nij jG可根据梁端剪力及柱轴力表中各层柱下端截面的轴力计算，且应转换为设计值，计算结果见下表。 各楼层重力荷载设计值计算 层次 层高 恒载轴力标准值 活载轴力标准值 iG ii hG/ A柱 B柱 A 柱 B 柱 6 5 4 3 2 1 比较上表与 D值表相应数值可见，各层均满足式inij ji hGD /20的要求，即本例的框架结构不需要考虑二阶效应的影响。 25 3. 框架结构侧移验算。 根据风荷载作用下的结构计算简图中所示的水平荷载，由式 mik ki FV计算层间剪力 iV ，然后依据各层的层间侧向刚度，按式 sj ijii DVu 1/）（计算各层的相对位移，计算过程见下表。 由于该酒店的高宽比（ H/B=）较小，故可以不考虑柱轴向变形产生的侧移。 按式  huhu //  进行侧移验算，验算结果见下表。 层间剪力及侧移计算 层次 6 5 4 3 2 1 )(kNFi )(kNVi )/( mmND 114996 114996 114996 114996 114996 79030 )(mmu i）（  ii hu /）（  1/66532 1/27895 1/18102 1/13727 1/11052 1/7659 框架结构内力计算 按式isj ijijij VDDV1计 算 各 柱的 分 配 剪 力， 然 后 按式 yhVM ijbij  和式hyVM ijuij )1(  计算柱端弯矩。 由于结构对称，故只需计算一根边柱和一根中柱的内力，计算过程见下表。 表中的反弯点高度比 y是按式 321 yyyyy n  确定的，其中标准反弯点高度比 ny 查均布荷载作用下的相应值。 风荷载作用下各层边柱端弯矩计算 层次 层高 （ m） iV (kN) iD (N/mm) 边柱 1iD 1iV K y biM1 uiM1 6 114996 24418 5 114996 24418 4 114996 24418 3 114996 24418 2 114996 24418 1 79030 18064 26 风荷载作用下各层中柱端弯矩计算 层次 层高 (m) iV (kN) iD (N/mm) 中柱 i2D 2iV K y biM2 uiM2 6 114996 33080 5 114996 33080 4 114996 33080 3 114996 33080 2 114996 33080 1 79030 21451 计算梁端弯矩，然后由平衡条件求出梁端剪力及柱轴力，计算结果见下表。 风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 层次 边梁 走道梁 柱轴力 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 边柱 中柱 6 5 4 3 2 1 框架弯矩图见下图。 27 框架柱弯矩图 框架梁弯矩图 28 水平地震作用下的内力分析。 层间剪力及侧移计算 层次 6 5 4 3 2 1 ）kNFi( 1811 1744 1413 1081 749 428 )(kNVi 1811 3555 4968 6049 6798 7226 )/( mmND 1379952 1379952 1379952 1379952 1379952 948360 )() mmu i（ ii hu /）（  1/2515 1/1281 1/917 1/753 1/670 1/612 由上表的验算结果可知，各层的层间位移角均小于 1/500，满足要求。 一般情况下，只按楼层地震剪力标准值分析求得梁的柱内力 标准值即可，但也可以采用楼层剪力标准值直接分析求出内力标准值，供以后内力组合之用，先采用后一方法。 以一榀中框架计算，将楼层地震剪力标准值按各柱的 D 值分配求得各柱的剪力标准值，近似按各楼层水平地震作用为倒三角分布情形确定各柱的反弯点，计算柱端的弯矩标准值。 根据节点平衡条件，将节点处逐段弯矩之和按节点两侧凉的线刚度按比例分配，求得梁端标准值。 然后计算梁端的地震剪力标准值，并由节点两侧梁端剪力标准值之差求得柱的地震轴向力标准值，结果列于下表。 以左震为例计算，右震符号相反。 地震 荷载作用下各层边柱端弯矩计算 层次 层高 )(kNVi iD （ N/mm） 边柱 1iD 1iV K y biM1 uiM1 6 1811 1379952 24418 5 3555 1379952 24418 4 4968 1379952 24418 3 6049 1379952 24418 2 6798 1379952 24418 1 7226 948360 18064 29 地震 荷载作用下各层中柱端弯矩计算 层次 层高 )(kNVi iD （ N/mm） 边柱 2iD 2iV K y biM2 uiM2 6 1811 1379952 33080 5 3555 1379952 33080 4 4968 1379952 33080 3 6049 1379952 33080 2 6798 1379952 33080 1 7226 948360 21451 地震 作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 层次 边梁 走道梁 柱轴力 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 边柱 中柱。