文竹大桥设计毕业设计计算书(编辑修改稿)

文竹大桥设计毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

（ 3） 二级公路；公路 Ⅱ 级，人群。 人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/m计算 材料选择 （ 1 ） 混 凝 土 ： 30C ， MPaf kcu 30,  ， MPafck  ， MPafcd  ，MPaftk  ， MPaftd  ， MPaEc  （ 2）钢筋。  受力主筋： 335HRB , MPafSk 335 , M Paff sdsd 28039。  ， MPaEs   弯起钢筋（斜筋）：由受力主筋弯起，因此弯起钢筋（斜筋）强度等级同受力主筋。  箍筋： 235R , MPafsk 235 , MPafsv 195 ， MPaEs   架立钢筋： 335HRB。  水平纵向钢筋： 235R ,选 8 ，即 mm8水平d。  相对受压区高度：  设计依据 （ 1）交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （ JTG D622020） （ 2）交通部颁《公路桥梁设计通用规范》 （ JTG D602020） （ 3） 交通部颁《公路工程技术标准》 （ JTG B012020） 湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 8 尺寸拟定 :装配式钢筋混凝土简支 T梁的主梁间距一般在 ～ 之间，由于本设计原始数据中桥面净宽为：净 7m（行车道） +2（人行道），因此可以选择 5 片主梁间距为 T 梁。 ： 以往的经济分析表明钢筋混凝土 T形简支梁高跨比的经济范围大约在－ 之间，则梁高取 m。 ：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为 15cm－ 18cm，鉴于本桥跨度 16m,按较大取 18cm。 ： 因为翼缘板同时又是桥面板 ,根据受力特点 ,一般设计成变厚度与腹板交接处较厚 ,通常取不小于主梁高的 1/10,本设计取 15cm,翼缘板的悬 臂端可薄些，本设计取 10cm ： 为增强桥面系的横向刚度，本桥除支座处设置端横隔梁外，在跨中等间距布置三根中间横隔梁，间距 4 ，梁高一般为主梁高的 左右，取 ，厚度取 1620cm 之间，本设计横隔梁下为 16cm，上缘 18cm。 图 主梁截面尺寸（尺寸单位： cm） 湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 9 图 桥梁横断面布置图（尺寸单位 :cm） 图 桥梁横隔梁布置图（尺寸单位： cm） 3 主梁内力计算 主梁的荷载横向分布系数 跨中荷载横向分布系数计算 此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构的长宽比为 ： 29 7 Bl 故可按修正偏心压力法来绘制横向影响线并计算横向分布系数。 本桥各根主梁的横截面均相等， n=5，主梁间距为 ，则： aaaaaai i 25242322215 1 2  = (1)计算 I 和 IT. 翼缘板的换算平均高度： )(1252 150100 mmh  求主梁截面重心位置： )(4 3 6 . 5 41800041125)1801600( 2004118000412125125)1801600(mma x   主梁抗弯惯矩： 湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 10 )(108. 37 2)36 . 54420201(004118 0004118 0121)212 5014(12 5)18 016 00(12 5)18 016 00(1214102323mmI 主梁抗扭惯性矩： 对于翼缘板 6 0 012511 bt ，查表得 c1=31 对于梁肋： )1 2 00031(1 8 022 bt ，查表并内插得 c2=, )(102 8 8 0)1 2 51 4 0 0( 2 51 6 0 031 4933 mmI T  (2)计算抗扭修正系数  查表知， n=5 时，  ，并取 G= 得： 9 3 )1 . 55 1 5 . 8(108 . 3 7 2 103 . 2 8 4 1210 9 E E （ 3）计算横向影响 线竖标值。 对于 1(5)号边梁 :考虑抗扭修正后的影响线竖标值为： 5122111 iiana 5122115  i iaan  设影响线零点离 1 号梁轴线的距离为 x1 ，则： mxxx , 11  可解得 对于 2(4)号边梁考虑抗扭修正后的影响线竖标值为： 3 8 3 5121221 i ianaa 5125225 i ianaa 设影响线零点离 2 号梁轴 线的距离为 x2 ，则： 湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 11 mxxx 6 . 6 4 1, 22  可解得 对于 3 号边梁考虑抗扭修正后的影响线竖标值为： 5121331 i ianaa 5125335 i ianaa 图 各主梁荷载横向分布影响线及最不利布载图（尺寸单位： cm） （ 4）计算各主梁梁荷载横向分布系数 1 号梁： 对于汽车荷载： 5 3 )0 2 8 8 3 7 (212101   qqm  对于人群荷载： 01   rrm  2 号梁： 对于汽车荷载： 4 6 ) 9 7 (212102   qqm  对于人群荷载： 02   rrm  3 号梁： 对于汽车荷载： )(212103   qqm  对于人群荷载： 03  rrm  湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 12 支点荷载横向分布系数计算 支点处横向分布系数采用杠杆法计算，见图 图 各主梁荷载横向分布影响线及最不利布载图（尺寸单位： cm） 1 号梁： 对于汽车荷载： 4 3 7 01   qqm  对于人群荷载： 01  rrm  2号梁： 对于汽车荷载： 02   qqm  对于人群荷载： 002  rrm  (由于是负的，出于安全考虑， 取 0) 3 号梁： 对于汽车荷载： )(212103   qqm  对于人群荷载： 003  rrm (由于是负的，出于安全考虑，取 0) （ 3）荷载横向分布系数汇总 荷载横向分布系数 梁号 荷载位置 公路 II 级 人群荷载 备注 1（ 5）号梁 跨中cm 按“修正偏心压力法”计算 湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 13 支点 0m 按“杠杆法”计算 2（ 4）号梁 跨中cm 按“修正偏心压力法”计算 支点 0m 0 按“杠杆法”计算 3 号梁 跨中cm 按“修正偏心压力法”计算 支点 0m 0 按“杠杆法”计算 、作用效应组合 永久作用效 应组合 （ 1）永久荷载计算 假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果间表 表 恒载计算表（单位： KN/m） 主梁自重 mKNg )()2(   横隔梁 折算荷载 横隔梁边主梁 mKNg      横隔梁中主梁 mKNg 39。 2  桥面 铺装 沥青混凝土 mKNg  混凝土垫层 mKNg   栏杆和人行道 mKNg  合 计 边主梁 mKNg  中主梁 mKNg 39。  湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 14 （ 2）永久作用效应组合 内力的影响线面积计算见表 表 影响线面积 项目 影响线图示 影响线面积 M2L 222 2 0 ml  ML4 22 mll  VL2 29 7 ml  V0 ml  边跨梁内力： 跨中弯矩： mKNgllMl  7 22 支点剪力： KNglV 4 0  4l 处跨中弯矩： mKNglM l  224 4l 处跨中剪力： KNglV l  中跨梁内力： 跨中弯矩： mKNgllMl  239。 2 湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 15 支点剪力： KNglV 5 07 9 39。 0  4l 处跨中弯矩： mKNglM l  239。 24 4l 处跨中剪力 ： KNglV l 1 8 9 39。 4  表 永久作用效应计算表 内力 截面 位置 边主梁 中主梁 弯矩 M 剪力 V 弯矩 M 剪力 V 支点）(0x 0 0 4lx 跨中）(2lx 0 0 可变作用效应组合 （ 1）汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率： mkggGm c /91 7. 108. 7 961 3  HzmEIlf c 7. 21917. 96 . 812 10221   当计算 自振频率介于 和 14Hz 之间时，冲击系数按照下列计算公式计算：  f 按照《桥规》 规定，公路 — Ⅱ级车道荷载均布荷载为 mKNqk ，内插得到 kNPK 716 ，人群 mKN，即： 汽车荷载一般计算公式： )()1( 21  kKKq qmyPmS  人群荷载一般计算公式：  rrr qmS 支点截面剪力计算公式： 湖北工程学院新技术学院毕业设计（论文） 16 因双车道不折减，故  =1。 以 1 号梁的计算： 跨中截面 车辆荷载： mkNM l  )5 . 81417165 . ( 22kNV l )1 . 2217165 . 81817 8 ( 3  人群荷载： mkNM l  . 22 kNV l . 6  4l 截面 车辆荷载： mkNM l  8 6)5 . 811637165 . 813237 8 ( 24kNV l 5 7) 6 8 (5 3 3  人群荷载： mkNM l  22 5 . kNV l 6  支点截面 汽车荷载：   0 . 9 1 60 . 5 3 90 . 4 3 823 . 9 57 . 9 0 . 5 3 97 8 1 1 . 3 3 3O  Q 均 人群荷载：   QOr 湖北工程学院新技。