年产330万件10寸汤盘隧道窑设计课程设计说明书(编辑修改稿)

年产330万件10寸汤盘隧道窑设计课程设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

硅酸铝纤维毡 125 硅酸铝纤维毡 100 硅藻土砖 125 硅藻土砖 100 急冷段 (1719) (1290700℃ ) 轻质高铝砖 250 435 轻质高铝吊顶砖 250 350 硅酸铝纤维毡 125 岩棉毯 60 硅酸铝纤维毡 100 缓冷段 2024) (700400℃ ) 轻质粘土砖 250 435 轻质粘土吊顶砖 250 350 硅藻土砖 125 岩棉毯 60 硅藻土砖 100 快冷段（ 2527）（ 40080℃） 轻质粘土砖 250 435 轻质粘土吊 顶砖 250 350 硅藻土砖 125 岩棉毯 60 硅藻土砖 100 7 燃料燃烧计算 、 助燃空气量计算 燃料是焦炉煤气， 低位发热量 dQ = 17400（ 3mkJ ）根据《理论空气量和燃烧生成烟气经验计算公式》 ， 单位理论空气消耗量 2 7 0 0 0  —dQL（ 33 mm NN ），取过剩系数  = 则实 际需要空气量：  LL a （ 33 mm NN ） 、 烟气量计算 生成烟气量： 2 4 4 6 7 0 0 0 4 0 0 02 3 0  ）—（ dg Q（ 33 mm NN ） 、 燃烧温度计算 燃料的理论燃烧温度，公式如下： ggaaarrdth cV LtctcQt  式中 gar ccc 、 燃料、空气及烟气的比热容， ℃）（ 3k NmJ ； aL —— 一定空气消耗系数下的单位燃料燃烧空气消耗量， 33 mm NN ， aL = 0L ； gV —— 一定空气消耗系数下单位燃料燃烧生成烟气量， 33 mm NN ； ar tt、 —— 燃料及空气的预热温度 ，℃。 焦炉煤气， 低位发热量 dQ = 17400（ 3mkJ ），取室温 20℃，此时空气的比热 c ℃）（ 3k NmJ 焦炉煤气的比热 rc = ℃）（ 3k NmJ ,经过多次假设试算，以下假设合理，假设烟气温度为 1600℃，烟气的比热（查燃烧学表 52）为 gc = ，带入公式得 tht = 1654℃ （ 1654 – 1600） /1600 5%,合理 取高温系数为 ，则实际温度为 t=  1654= 1405℃ ,比实际温度 1290℃高出 115℃，符合燃烧要求，认为合理。 8 物料平衡计算 每小时烧成制品的质量 mG 制品质量为 300g，每车装 288 个，每车制品的质量为  ，推车速度 = 27 车 /18 时 = 车 /时。 mG = 推车速度  每车装载重量 h1 2 9 .6 k g8 6 .41 .5  每小时入窑干坯质量 gG ）（ 100GG mg  每小时入窑湿坯质量 ）（ 100GGgs   每小时 蒸发自由水质量 ）（）（ 3 4 0GGG gsz  窑具的质量 棚板每层 12， 共 72 个，每层支柱 20 个，共 20x5=100 个 Gb=( 72+ 100) 2100 = 9 预热带烧成带热平衡计算 、 热平衡计算基准 热平衡计算以 1h作为时间基准，而以 0℃作为基准温度。 计算燃烧消耗量时，热平衡的计算范围为预热带和烧成带，不包括冷却带。 、 热平衡示意框图 预热带和烧成带的热平衡示意图 Q1— 坯体带入显热； Q2— 硼板、支柱等窑具带入显热； Q3— 产品带出 显热； Q4— 硼板、支柱等窑具带出显热； Q5— 窑墙、顶总散热； Q6— 窑车蓄热和散失热量 ； Q7— 物化反应耗热 ； Q8— 其他热损失； Qg— 烟气带走显热； Qf— 燃料带入化学热及显热； Qa— 助燃空气带入显热； Q/a— 预热带漏入空气带入显热； Qs— 气幕带入显热 Q 7Q 6Q 5Q 4Q 3Q sQ 2Q 1Q 8 `aQ aQ f 10 、 热收入项目 、 坯体带入显热 Q1 Q1=G1C1T1 （ kJ/h） 其中： G1— 入窑制品质量 （ Kg/h）； G1= ； T1— 入窑制品的温度（℃）； T1=20℃ C1— 入窑制品的平均比热（ KJ/（ Kg℃）） ； T1=20℃ 时， C1=（ Kg℃ ）； Q1=G1C1T1= 20=（ kJ/h） 、 硼板、支柱等窑具带入显热 Q2 Q2=GbC2T2 （ kJ/h） 其中 ： Gb— 入窑硼板、支柱等窑具质量 （ Kg/h）； Gb =T2— 入窑硼板、支柱等窑具的温度 （℃）； T2=20℃ C2— 入窑硼板、支柱等窑具的平均比热（ KJ/（ Kg℃））； 碳化硅硼板、支柱的平均比热容按下式计算： C2=+=+ 20=（ Kg℃ ） Q2=GbC2T2=1871 6 20=（ kJ/h） 、 燃料带入化学热及显热 Qf Qf=（ Qd+Tf Cf） x （ kJ/h） 其中： Qd— 所用燃料低位发热量（ KJ/Nm3）；燃料为 焦 炉煤气，低位发热量为：Qd=17400KJ/Nm3； Tf— 入窑燃气温度（℃）；入窑燃气温度为 Tf=20℃ ； Cf— 入窑燃气的平均比热容（ KJ/（ Kg℃））；查表， Tf=20℃时 焦 炉煤气平均比热容为 ： Cf= KJ/（ Kg℃ ） ； x— 设每小时 焦 炉煤气的消耗量为 x（ Nm3/h）； Qf=（ Qd+Tf Cf） x=（ 17400+20 ） x= kJ/h 、 助燃空气带入显热 Qa Qa=VaCaTa （ kJ/h） 其中： Va— 入窑助燃风流量（ Nm3/h）；前面燃烧部分计算得： Va =La*x= (Nm3/h)； Ta— 入窑助燃风的平均温度（℃）； Ta=20℃ ； Ca— 入窑助燃风的平均比热容（ KJ/（ Kg℃））；查表， Ta =20℃ 助燃风时平均比热 11 容为： Ca = KJ/（ Kg℃ ）； Qa= Va CaTa=20= （ kJ/h） 、 从预热带不严密处漏入空气带入显热 Qa/ Qa/= Va / C a/ Ta/ （ kJ/h） 取预热带烟气中的空气过剩系数 ag=，已求出理论空气量 L0=烧成带燃料燃烧时空气过剩系数 af= Va/=x （ agaf） L0=x() = （ Nm3/h） 漏入空气温度为 Ta/=20℃ ， 此时 Ca/= kJ/(Nm3℃) ，则： Qa/= Va/ C a/ Ta/= x20= （ kJ/h） 、 气幕带入显热 Qs Qs=VsCsTs （ kJ/h） 气幕包括封闭气幕 、急冷阻挡气幕 ，封闭气幕 只设在窑头 ，不计其带入显热。 取 气氛幕和急冷阻挡气幕 风源为空气，其风量一般为理论助燃空气量的 倍，取为 倍。 所以 ： Vs== = （ Nm3/h） ， 设 Ts=20℃ ，查得 Cs= kJ/(Nm3℃) ， Qs= VsC s Ts=20= （ kJ/h） 、 热支出项目 、 制品带出显热 Q3 Q3=GmC3T3 （ kJ/h） 出烧成带产品质量： Gm= kg/h， 出烧成带产品温度 ： T3=1290℃ 查手册 [11]，此时产品平均比热 ： C3= kJ/(kg• ℃) 则： Q3=GmC 3 T3= 1290= （ kJ/h） 、 硼板、支柱等窑具带出显热 Q4 Q4=GbC4T4（ kJ/h） 棚板、立柱质量： Gb= kg/h， 出烧 成带棚板、立柱温度： T4=1290℃ 此时棚板、立柱的平均比热： C4=+=+ 1320= kJ/(kg ℃) Q4= GbC 4 T4=1. 19 1290=（ kJ/h） 、 烟气带走显热 Qg Qg=VgCgTg（ kJ/h） 12 烟气中包括燃烧生成的烟气，预热带不严密处漏入空气外，还有用于气幕的空气。 用于气幕的空气的体积 Vs= (Nm3/h) 离窑烟气体积： Vg=[Vg0+（ ag1） L0]x+Vs 烟气温度为 Tg=250℃ ， 此时烟气比热 Cg= kJ/( Nm3℃ ) Qg＝ VgC g Tg＝ {[+() ]x+} 250 ＝ 1480x （ kJ/h） 、 窑墙、窑顶散失热量 Q5 根据各段材料不。