年产10000吨电锌厂焙烧车间初步设计课程设计(编辑修改稿)

年产10000吨电锌厂焙烧车间初步设计课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

用矾土水泥，厚200~240mm，与风帽上端面平。 4） 风帽 109m2沸腾焙烧风帽采用直孔式风帽，和一般的风帽相比，直孔式独孔风帽有以下优越性： a 出口气流流速大，可达 40m/s，不易堵塞，在运转一年后其堵塞率不超过 30%。 b 风帽基本上不会出现烧损，适合高温焙烧要求，寿命长，运行成本低。 C 风帽容易清理。 5） 炉体 109m2沸腾焙烧炉采用扩大型，经扩大后上部空间断面积为 209m2，气体流带从下部直线段从。 焙烧总高为 17m，炉底到烟气出口高度 ，炉壁用粘土砖砌筑， 在炉壳和粘土砖之间砌一层保温砖。 在下部沸腾层区域有冷却装置安装孔和人孔，在距炉底 处设有开炉燃烧孔。 排料口下缘炉底 940mm。 排料口用异形砖砌筑以留出安装溢流高度调节板的槽，使沸腾层高度可以在 940mm 到 1060mm 之间。 与溢流口相对的是两个加料口，其中心距炉底 1800mm，在满足加料的条件下，加料口应尽量小，以减少漏风量。 在直段还设有电偶孔，喷水孔，在底部炉墙上还设有底流排放孔和排放装置。 （ 2）沸腾层冷却装置 沸腾层的冷却装置采用冷却盘管，主要作用是导出沸腾层的热量以使焙烧温度保持在要求的 范围。 冷却装置一般与余热锅炉共用一套热力系统，压力为 ，盘管受热面积为。 这种冷却盘管具有寿命长，工作压力高，设备紧凑等优点。 主要缺点是管束悬空，固定困难，最下排管受焙砂冲刷腐蚀严重，使用寿命为二年。 （ 3） 焙砂冷却设备 从溢流口和锅炉排出的物料需冷却后才能进行输送和细磨。 溢流焙砂由 19 流态化冷却器和圆筒冷却器冷却。 流态化冷却器冷却效率高，结构简单，体积小，能耗低，故障小。 焙砂入口温度 1000℃，经流态化冷却器后降至 500℃ ，与锅炉烟尘混合后再进入冷却圆筒进一步冷却。 冷却圆筒是 一个五腔室的筒型旋转体，在腔室之间是冷却水。 焙砂从头部进入腔室之后在螺旋叶片的拔动下向尾部运行，通过腔壁与水发生热交换。 圆筒冷却器处理量为 18t/h，焙砂入口温度 500℃ ，出口温度可降至 143 ℃，冷却水循环量 210t/h，温差 25 ℃。 （ 4） 焙砂输送设备 焙砂短距输送采用刮板运输机，刮板运输机具有耐高温、密封性好、结构简单、维护简便、维护简便、能源消耗少等优点。 长距离输送采用气动输送，采用气动输送设备的优越性在于基本不受现场配置的约束，设备紧凑，占地面积少。 主要缺点是管道发生堵塞时处理困难， 动力消耗大，对收尘装置的要求高，粉尘飞扬量大造成金属损失和环境污染。 20 锌 精 矿 沸 腾 焙 烧 冶金 计 算 、锌 精 矿 物相 组 成 计 算 锌 精 矿 平均化 学 成分 为 （ %）： Zn Cd Pb Cu Fe S CaO MgO SiO2 51 31 根据精 矿 的物相分析， 计 算精 矿 中各元素呈下列化合物的形 态 ： Zn、Cd、 Pb、 Cu、 Fe 呈硫化物： ZnS、 CdS、 PbS、 CuFeS Fe7S8和 FeS2；脉石中的 Ca、 Mg、 Si 分 别 呈 CaCO MgCO SiO2形 态 存在。 以 100 公斤 锌 精 矿 （干量） 进 行 计 算。 . ZnS 量：  公斤 其中 Zn：  公斤 S：  公斤 . CdS 量：  公斤 其中 Cd：  公斤 S：  公斤 . PbS 量：  公斤 其中 Pb： Pb= 公斤 S： S= 公斤 . CuFeS2 量 ：  公斤 其中 Cu： Cu= Fe： Fe= S： S= FeS2量 CuFeS2中的 Fe 为 公斤，余 下的 铁 量 为 ： = 公斤 21 除去 ZnS、 CdS、 PbS 和 CuFeS2含 S，余下 S量 为 ： 31（ +++） = 公斤 此 S分布于 Fe7S8和 FeS2之 间。 设 ： FeS2中 Fe 为 X公斤， S 为 Y 公斤，可列如下方程式： FeS2：  yx Fe7S8：  yx 解方程式得： X= Y= 即 FeS2中： Fe = 公斤 S = 公斤 FeS2= 公斤 Fe7S8中： Fe== 公斤 S== 公斤 Fe7S8= 公斤 ：  公斤 其中： CaO= 公斤 CO2 = 公斤 ：  公斤 其中： MgO= 公斤 CO2= 公斤 计 算 结 果如下表所示： 锌 精 矿 物相 组 成（公斤） 组 成 Zn Cd Pb Cu Fe S CaO MgO CO2 SiO2 其他 共 计 22 ZnS 51 CdS PbS CuFeS2 FeS2 Fe7S8 CaCO3 MgCO3 SiO2 其他 共 计 51 100 、烟 尘产 出率及其化 学 和物相 组 成 计 算 矿产 出率一般 为锌 精 矿 的 88%，而烟 尘产 出率占 烧结矿 的 45~50%，取 50%，则 烟 尘 量 为 ： 88x0050=44 公斤。 根据生 产实践 ， 镉 60%进 入烟 尘 ， 锌 48%进 入烟 尘。 其他 组 分在烟 尘 中的分配率假定 为 50%。 各 组 分 进 入烟 尘 的 数 量 为 ： Zn=51179。 = 公斤 Cd=179。 = 公斤 Pb=179。 = 公斤 Cu=179。 = 公斤 Fe=179。 = 公斤 CaO=179。 = 公斤 MgO=179。 = 公斤 SiO2=179。 = 公斤 其他 =179。 = 公斤 生 产实践 ，烟 尘 中 残 硫以硫酸 盐 形 态 SSO42为 %，以硫化物形 态 Ss为%。 PbO 与 SiO2结 合成 PbOSiO2,余下 SiO2为 游离形 态 ，其他金 属为氧 化物形 态 存在。 各 组 分化合物 进 入烟 尘 中的 数 量如下： 23 Ss量： 00179。 179。 = 公斤 SSO42量： 100179。 179。 = 公斤 量：  公斤 其中： Zn= 公斤 S= 公斤 ：  公斤 其中： Zn= 公斤 S= 公斤 O= 公斤 . ZnO178。 FeO3量：烟 尘 中 Fe 先生成 Fe2O3。 其量 为 ：  公斤 Fe2O3有 1/3与 ZnO 结 合成 ZnO178。 FeO3,其量 为 ：  公斤 ZnO178。 FeO3量：  公斤 其中： Zn= 公斤 Fe= 公斤 O= 公斤 余下的 FeO3量： = 公斤 其中： Fe= 公斤 O= 公斤 . ZnO 量： Zn=（ ++） = 公斤 ZnO=  公斤 O== 公斤 . CdO 量：  公斤 其中： Cd= 公斤 O= 公斤 . CuO 量： CuO CuO=  公斤 其中： Cu= 公斤 O= 公斤 . PbO178。 SiO2量：  公斤 其中： Pb= 公斤 O= 公斤 24 与 PbO 结合的 SiO2量：  公斤 余留之 SiO2量： = 公斤 烟 尘 的物相 组 成（公斤） 组 成 Zn Cd Cu Pb Fe Ss Sso42 CaO MgO SiO2 O 其他 共 计 ZnS ZnSO4 ZnO ZnO178。 FeO3 Fe2O3 CdO CuO PbO178。 SiO2 CaO MgO SiO2 其他 共 计 % 100 、焙砂 产 出率及其化 学 和物相 组 成 计 算 沸腾焙烧时，锌精矿中各组分转入焙砂的量为： Zn== 公斤 Cd== 公斤 Cu== 公斤 Pb== 公斤 Fe== 公斤 CaO== 公斤 MgO== SiO2== 公斤 其他 == 公斤 25 按生 产实践 ，焙砂中 Sso42取 %， Ss 取 %， Ss和 Sso42全部 与 Zn结 合： PbO 与 SiO2结 合成 PbOSiO2，其他金 属为 金 属氧 化物形 态 存在。 预 定焙砂重量 为 ： =44 公斤 各 组 分化合物 进 入焙砂的 数 量如下： Sso42量： Sso42=44179。 = 公斤 Ss 量： Ss=44179。 = 公斤 ： ZnSO4=  公斤 其中： Zn= 公斤 O= 公斤 量： ZnS=  公斤 其中： Zn= 公斤 178。 Fe2O3量：焙砂中 Fe 先生成 Fe2O3，其量 为 ：  公斤 Fe2O3有 40%与 ZnO结 合生成 ZnO178。 Fe2O3，其量 为 ： 179。 = 公斤 ZnO178。 Fe2O3量： ZnO178。 Fe2O3=  公斤 其中： Zn= 公斤 Fe= 公斤 O= 公斤 余下的 Fe2O3量： = 公斤 其中： Fe= 公斤 O= 公斤 量： Zn=（ ++） = 公斤 ZnO=  公斤 O== 公斤 量： CdO=  公斤 其中： Cd= 公斤 O= 公斤 、 Pb178。 SiO2等的数量与烟尘相同 26 焙砂的物相组成计算结果表 组 成 Zn Cd Cu Pb Fe Ss Sso42 CaO MgO SiO2 O 其他 共 计 ZnS ZnSO4 ZnO ZnO178。 Fe。