平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算设计选型(编辑修改稿)

平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算设计选型(编辑修改稿)内容摘要：

39。 B ＝ )(D)34(30    dDKL P π ＝ )220(0 3 2)34(308 6 0     π=1072mm 式中 L＝ LD+LT+LK=30+800+30 m=860 m； K—滚筒缠绕的层数， 3(层 )； DP—平均缠绕钢丝绳直径， ； DP＝ 22 )(42 1  ddKD ＝ 22 )220(2042 132 0 0 0  ＝ d—钢丝绳直径，㎜；  —缠绕在滚筒圆周表面上相邻两绳之间的间隙，通常滚筒直径为 3m及以上时，取  =3mm，其余取  =2mm。 对于缠绕层数，《煤矿安全规程》规定：竖井中升降人员或升降人员和物料的，只准缠绕 1 层；专为升降物料的，准许缠绕 2 层；倾斜井巷中升降人员或升降人员和物料的，准许缠绕 2 层；升降物料的，准许缠绕 3 层；在建井期间，无论在竖井或倾斜 井巷中，升降人员和物料的，准许缠绕 2 层。 《煤矿安全规程》还规定，滚筒上缠绕 2 层或 2 层以上钢丝绳时，滚筒的边缘应高出最外一层钢丝绳的高度，至少应为钢丝绳直径的 倍。 对于 2 层以上缠绕的滚筒，必须设有带绳槽的衬垫。 按照提升机滚筒实际缠绕钢丝绳计算出的滚筒宽度 39。 B 应等于或稍小于提升机滚筒宽度 B。 若 39。 B 稍大于 B，可适当减小  值，或设法将长出的几米钢丝绳（试验绳长）储存在滚筒内；若 39。 B 小于 B,可适当增大  值，使钢丝绳在滚筒上均匀分布，而不致集中于一侧，恶化滚筒工作状态。 提升机与井筒的相对位置 天轮的选择计算 固定天轮工作可靠维护量小，但由于钢丝绳偏角的要求，使提升机至天轮的距离较远。 《煤矿安全规程》规定：地面天轮 α 90176。 时 DT≥80d=8020=1600mm， 选择天轮为： TSG1600/10 型，名义直径 Dt＝ 1600 ㎜，变位质量ｍ t＝ 222 ㎏。 1． 井架高度 Hj 根据斜井双钩平车场的井架高度要求能保证： （ 1） 摘钩后的矿车通过下放串车的钢丝绳的底部时，绳距地面的高度不得小于。 这点距摘挂钩点的距离为 Ln，一般取 4ｍ（如图 95）， 由式（ 11）可得： Hj＝ tR ＝ ＝ 2． 钢丝绳弦长 Lx： 根据《煤矿安全规程》规定 “天轮到滚筒的钢丝绳，最大内外偏角不得超过1176。 30′。 ”由于偏角的限制，可以计算出最小弦长 Lxmin。 （ 1） 固定 天轮双钩提升最小弦长 按外偏角 ）（ ta n saB22 ta n saB2 1m i n   XL =（ 2+） = 按内偏角 ）（ ta n as2 ta n as 1m i n39。  XL =（ ） =18m 式中 s—两天轮之间的距离，即井筒中轨道中心距： s≥bc＋ (ｍ )，其中为矿车最突出部分宽度矿车技术参数表可得 bc=； a—两滚筒内侧间隙，ｍ； B—滚筒宽度； （ 2）提升机滚筒中心至天轮中心水平距离 Ls： LS＝ 202m in )( CHL jX  ＝ 22 )(  ＝ ｍ 式中 C0— 提 升 机 滚 筒 中 心 至 井 口 水 平 高 度 ， 其 数 值 的 组 成 是C0=e+h+h0=+= m。 e 为提升机卷筒中心线高出室内地面的高度， m，数值可以从提升机技术规格表中查到。 h 为提升机房室内外的标高差， m；当提升机房为单层建筑时， h 可取 ～ ；当提升机为半地下式或两层建筑时， h可分别取 和。 h0为提升机房室外地坪与井口的标高差，数值可以结合地形条件与工业场地布置的有关专业人员商定，这里取 h0=。 将 Ls 取为接近计算值较大的整数 29ｍ，得出实际弦长： xL ＝ 202 )( CHL js  ＝ 22 )(29  ＝ 计算钢丝绳实际的外偏角α 1 和内偏角α 2 10 . 0 61 . 2 52a r c t a n2 saB2a r c t a n1   XL=176。  0 . 0 61a r c ta n2 asa r c ta n1 XL 求钢丝绳的下出绳角 本矿设计中滚筒直径与天轮直径不相同 下出绳角 XtsjX L DDL CH 2a r c s ina r c t a n 0  = r c s in29 r c t a n  =176。 ＞ 1517。