巨海一区3楼施工组织设计(编辑修改稿)

巨海一区3楼施工组织设计(编辑修改稿)内容摘要：

层压实。 采用碾压法每层厚度 300mm， 16T压路机往复碾压；碾压次数以达到要求密实度（压实系数 ）。 要求碾压应以环刀取样，测干密度合格 为准。 ⑤垫层碾压要作到交错重叠 1/3，防止漏压，机械碾压不到的地方由人工用蛙式打夯机配合夯实。 ⑥砂夹石垫层每层振实后，经取样试验，测定砂夹石垫层的干密度，在下层检验合格后，方可进行上层施工。 毛石基础工程 ⑴基础砌筑时应先检查基底标高清除杂物，并打好底夯。 接着进行基础放线，放出基础轴线及边线。 ⑵砌第一步毛石时，基底要坐浆。 石块大面向下，选择比较方正的石块砌在各转角上，角石砌好后再砌里、外面的石块，最后砌填中间的腹石。 砌腹石时禁止先放小石块后灌浆的方法。 砌筑时必须上下错缝搭接。 ⑶接砌第二步以上毛石时，每砌一块石块，应先铺好砂浆，砂浆不必铺满，铺到边，尤其在角石及面石处，砂浆应离外边约 4— 5cm，并铺的稍厚些，当石块往上砌时，恰好压到要求厚度，并刚好铺满整个灰缝，灰缝厚度宜为 20—30mm，砂浆应饱满。 施工组织设计 17 ⑷基础的最上一步，宜采用较大的毛石砌筑。 基础的第一层及转角处，交接处和洞口处选用较大平毛石砌筑。 ⑸毛石基础的转角及交接处应同时砌起。 如不能同时砌筑又必须留槎时，应成斜槎。 ⑹阶梯形基础上级阶梯的毛石至少压砌下级阶梯的 1/2，相邻阶梯的毛石应相互 错缝搭接。 ⑺毛石基础每天可砌高度应不超过。 主体工程 施工准备 ⑴模板的类型及数量 模板规格 面积（平方米） 数量（块） 300179。 1500179。 55 1000 2230 300179。 1200179。 55 300 830 300179。 900179。 55 300 1100 200179。 750179。 55 400 2600 200179。 600179。 55 400 3400 150179。 1200179。 55 300 1670 150179。 900179。 55 100 740 100179。 1200179。 55 200 1700 100179。 900179。 55 100 1100 合 计 3100 15370 ⑵支撑（采用木支撑），直径小头不小于 5cm，大头不小于 8cm，不大于10CM。 总数量 2500 根，长 米。 ⑶固定梁的箍套采用钢木混合的对拉螺栓 200 套。 施工组织设计 18 ⑷ U 型卡 2 吨。 ⑸木料 30 立方米。 ⑹木楞 100179。 100179。 6000MM 共 200 根。 ⑺ 8铅丝 300 公斤。 ⑻铁钉 300 公斤。 ⑼脱模剂 300 公斤。 ⑽机具：平刨 1 个，手锯 5 把。 ⑾人员配备：技工 20 人，壮工 10 人。 ⑿模板及支撑的计算： 顶 撑 截 面 为 D=80 ； 间 距 为 1m ， 在 中 间 设 纵 模 水 平 拉 杆 ，L0=L/2=2800/2=1400m。 i=d/4=40/4=10mm λ=L0/I1400/10=140 1）强度验算 已知： N=*= N/Ar=*10179。 40*40*=178。 符合要求 2)稳定性验算 因为 : λ91,Φ =2800/140178。 = N/Φ A0=179。 10179。 /*40*40*=178。 10 N/m178。 m179。 1楼板模板验算 木工程楼板厚度为 100mm140mm，圈梁截面为 240*280mm，采用组合钢模板 支 模 ， 主 板 型 号 为 P3015 、 P3012 （钢板厚度为 ，重量 施工组织设计 19 178。 ,Ixj=*100178。 ,Wxj=*10179。 MM179。 ） 钢材设计强度为 215N/mm178。 ),弹性模板量为 *100000N/mm178。 支承模楞用内卷西槽钢。 1） P2020 验算 （ A）荷载验算 楼板标准荷载为： 楼板模板自重力 178。 楼板砼自重力 25*=178。 楼板钢筋自重力 *=178。 施工人员及设备 (均布荷载 ) 178。 (集中荷载 ) 178。 永久荷载分项系数取 ；可变荷载分项系数取 ；由于楼板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，已知模板宽度为。 则设计均布荷载分别为： q1=[（ ++） *+*]*=q2=[(++)**= KN/M q3=[(++)*= KN/M 设 计集中荷载为： P=*= (B)强度验算 计算简图如下 (a)所示 q 1 P q 2 C A E B D C A E B D L1 L L1 L1 L L1 375 750 375 375 750 375 (a)当施工荷载均布作用时 ,模板的强度计算简图 (b)当施工荷载集中作用于跨中时 ,模板的强度计算简图 施工组织设计 20 q 3 C A E B D 375 750 375 (c) (c)模板的刚度计算简图 当施工荷载按均布作用时，已知 n=支座弯矩 MA= 178。 =**178。 = M 跨中弯矩 MB= 178。 (14n178。 )=**178。 *[14()178。 ]=0 当施工荷载集中作用跨中时 (图 b) 支座弯矩 MA= 178。 =**178。 = M 跨中弯矩 ME= 178。 (14n178。 )+=**178。 *[14 ()178。 ]+**=178。 M 比较以上弯矩值，其中以施工荷载集中作用于跨中时的 ME 值为量大，故以此弯矩值进行截面强度验算，由此得 : δ E=ME/Wxj=*1000000/5860=112N/mm178。 215N/mm178。 满足要求 ( C )刚度验算 刚度验算简图如 C 所示 端部挠度 ω c=q3L1L179。 (1+6n178。 +3n179。 )/24EI=*375*750179。 [1+6()178。 +3()179。 ]/24**100000**10000=750/ 400= 跨中挠度 ω B=q3L(524n178。 )/384EI=*750178。 [524()178。 ]/384* *100000**10000= 施工组织设计 21 故刚度满足要求 : 2)P2020 验算 (A)荷载验算 楼板标准荷载为 : 楼板模板自重力 178。 楼板砼自重力 25*=178。 楼板钢筋自重力 *=178。 施工人 员及设备 (均布荷截 ) 178。 (集中荷截 ) 178。 永久荷载分项系数取 ；可变荷载分项系数取 ；由于楼板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，已知模板宽度为 ， ,则设计均布荷载分别为： q1=[(++)*+*]*=q2=(++)**=q3=(++)*=设计集中荷载为 :P=*=计算简图如下 (a)所示 q 1 P q 2 C A E B D C A E B D L 1 L L 1 L1 L L1 300 1000 300 300 1000 300 (a)当施工荷载均布作用时 ,模板的强度计算简图 (b)当施工荷载集中作用于跨中时 ,模板的强度计算简图 q C A E B D L1 L L1 300 1000 300 施工组织设计 22 (c)模板的刚度计算简图 当施工荷载均布作用时，已知 n=支座弯矩 MA= 178。 =**178。 = M 跨中弯矩 MB= 178。 (14n178。 )=**178。 [14()178。 ]= 当施工荷载集中作用跨中时 (图 b) 支座弯矩 MA= 178。 =**178。 = M 跨中弯矩 ME= 178。 (14n178。 )==**178。 [ 14 ()178。 ]+**=178。 M 比较以上弯矩值，其中以施 工荷载集中作用于跨中时的 ME 值为量大，故以此弯矩值进行截面强度验算，由此得 : δ E=ME/Wxj=*1000000/5860=178。 215N/mm178。 满足要求 (C) 刚度验算 刚度验算简图如 (c)所示 端部挠度 ω c=q3L1L179。 (1+6n178。 +3n179。 )/24EI=*300*600179。 [1+6()178。 +3()179。 ]/24**100000**10000=600/ 400= 跨中挠度 ω B=q3L(524n178。 )/384EI=*600178。 [524()178。 ]/384* *100000**10000=0mm1. 5mm 故刚度满足要求： 施工技术方案 ⑴地圈梁的支设 程序： ① 弹轴线 ②地梁外皮线③ 绑钢筋 ④ 堵侧模⑤ 预加固 ⑥调直 施工组织设计 23 ⑦固定加固（地梁高为 300mm）。 施工工艺： 两侧模底因定采用 2*30mm 钢拉片，间距为 500mm，侧模顶端用定性钢模具卡死，间距 500mm，侧模外侧打水平横杆及斜向支撑，斜向支撑间距为 700mm，梁内侧用（梁宽 2mm）的顶撑水平支顶间 距 500mm，梁的转角处内侧也应打水平弦拉杆。 最后拉线调直、找平、加固、清理施工作业垃圾。 ⑵。