啤酒厂1000m3d啤酒废水处理工程设计(编辑修改稿)

啤酒厂1000m3d啤酒废水处理工程设计(编辑修改稿)内容摘要：

2 4 3 6 0 0 )0 .80 .1 9 2 m   设计横管管内水流速 2 /v m s ，则横管管径 2D 为： 22484 1 0 0 0 2 /( 2 4 3 6 0 0 ) =0 .9 8 = 0 .0 6 4 mQDv   18 设计竖管管内流速 3 1/v m s ,则竖管管径 3D 为： 334854 1 0 0 0 2 /( 2 4 3 6 0 0 ) =1 8 5 = 0 .0 2 7 mQDv       圆整管径， 取 1 2 320 0 , 70 , 25D m m D m m D m m   校核各管管内流速： 1230. 73 7 /0. 75 2 /1. 17 9 / ( 1. 5 / )v m sv m sv m s m s (3)出水槽部分设计 采用三个出水槽，其间距为 ； 采用三角出水堰； 出水槽内流量： 100024 3600 3kq   3 = / s 取槽宽  ，槽中流速 /v m s 则槽内终点水深 h ， qh vb = = 槽内起点水深 h ， 3 23 2 khhhh  232k qh gb 19 代入相关数据得：  当流量增加一倍时， 30 .0 1 6 / , 0 .8 /q m s v m s   取槽深 1  ，超高 2  ， 则槽总深 h 为， 12h h h = 设计出水三角堰为 90 ，取堰上水头即三角口底部至上游水面的高度 则每个三角堰的流量 1q ： 521   则每个出水槽所需集水 堰个数 1n 为： 1 1qn q   90 个 采用双侧堰出水，则每侧堰个数为 2 45n 个，则三角堰的中心距为 d ： 2Ld n  校核堰负荷： 1 0 0 0 2 /( 2 4 3 6 0 0 )1 3 .8 6QLL  /( )L m s /( )L m s(L 为堰长 ) (4)污泥泥量计算 产泥量为： m a x 1 20( ) 8 6 4 0 0 1 0 0(1 0 0 )ZQ c c TV Kp     20 12cc、 — 进水、出水中悬浮物的浓度， 3/tm，据北京高碑店污水处理厂关于水解池与初沉池的处理结果的比较，此处设计悬浮物的去除率为 70%； T — 两次清除污泥的相隔时间，设计取值为 7d ；  — 污泥的容重， 3/tm，其值约为 1； 0p — 污泥含水率，取值为 96%； 带入相关数据，得： 61 0 0 0 1 2 0 7 0 % 1 0 0 7 1 02 1 (1 0 0 9 6 )V          . 接触氧化池的设计计算 . 概述 生物接触氧化工艺 （ Biological Contact Oxidation） 又称 “ 淹没式生物滤池 ” 、 “ 接触曝气法 ” 、 “ 固着式活性污泥法 ”， 是一种于 20世纪 70年代初开创的污水处理技术 ， 其技 术实质是在生物反应池内充填填料 ， 已经充氧的污水浸没全部填料 ， 并以一定的流速流经填料。 在填料上布满生物膜，污水与生物膜广泛接触，在生物膜上微生物的新陈代谢的作用下，污水中有机污染物得到去除，污水得到净化。 生物接触氧化法中微生物所需的氧常通过鼓风曝气供给，生物膜生长至一定厚度后，近填料壁的微生物由于缺氧而进行 21 厌氧代谢，产生的气体及曝气形成的冲刷作用会造成生物膜的脱落，并促进新生物膜的生长，形成生物膜的新陈代谢，脱落的生物膜将随出水流出池外。 生物接触氧化法兼有活性污泥法及生物膜法的特点，池内的生物固体浓度（ 5— 10g/l）高于活性污泥法和生物滤池，具有较高的容积负荷（可达 — ）。 在接触氧化池内，由于填料的表面积加较大，所以生物膜发展的每一个阶段都是同时存在的，使去除有机物的能力稳定在一定的水平上。 生物膜在池内呈立体结构，对保持稳定的处理能力有利。 生物接触氧化池的优点： ①体积负荷高，处理时间短，节约占地面积，生物接触氧化法的体积负荷最高可达 36 kgBOD/（ m3 d） ,污水在池内的接触停留时间只需； ②污泥产量低，不需要污泥回流，与活性污泥法比，接触 氧化法的体积负荷高，但是污泥产量不仅不高，反而有所降低； ③ .出水水质好而稳定，在进水短期内突然变化时，出水水质受到的影响小。 在毒物和 PH 值的冲击下，生物膜受影响小，而且婚复快； ④动力消耗低，接触氧化池内有填料在，起到切割气泡，增加紊动作用，增大了氧的传递系数，省去了污泥回流； ⑤挂膜方便，可以间歇运行； ⑥不存在污泥膨胀问题。 22 设计计算 接触氧化池由赤体、填料、支架、曝气装置、进出水装置以及排泥管道等组成。 各部分结构设计参数： 池内填料高度为： 底部布气层高度： 顶部稳定水层高度： 总高度约为： 池体内水流采用直流式，曝气装置置于填料底部，直接向填料鼓风曝气使填料区的水流上升。 其优点是生物膜更新快，能经常保持较高的活性，并避免产生堵塞现象。 设计参数： BOD 负荷：一般取 kgBOD/（ 3md） 之间 供气量：进入氧化池填料前的溶解氧一般为 46mg/l 气水比：一般处理水量 /供气量按 1/（ 2025）计算 污水在池内的有效接触时间：不得少于 2h 原水经过水解酸化池时，水解酸化池的 BOD的去除率为 35﹪，也就是说接触氧化池的进水 BOD为（ 500500 45﹪） =275mg/l,接触氧化池的 BOD去除率为 94﹪，则接触氧化池的出水 BOD为 ，容积负荷 23 ）（ dmk g B O DLv 。 1)氧化池有效容积 Q(La Lo)V M 式中： Q—— 处理水量； La—— 进水 BOD 浓度（ mg/L）； Lo—— 出水 BOD 浓度（ mg/L）； M—— 容积负荷 g BOD/（ m3 d），取容积负荷为 g BOD/（ 3md） 则， 30 5 81 0 0 0 ) 7 5(*1 0 0 0)a(  M LLQV 2)氧化池总面积 取填料层总高度为 H=4m 则，  LVF 取氧化池尺寸为 BL 3)校核接触时间 0 0 0 4**F  QT 4)氧化池总高度 0 1 2 3 4H H h h ( m 1 ) h h      式中： H—— 填料层高度； 24 1h —— 超高，一般取值范围为 ～ ，取 ； 2h —— 填料层上水深，一般取值范围为 ～ ，取 ； 3h —— 填料层间隙，一般取值范围为 ～ ，选用半软性填料，所以间隙为零，即 3h0。 4h —— 配水区高度。 采用多孔管曝气时，不监测的取 ，进入检测的取 ，由于设计的 池体比较小，选用的半软性填料安装方便灵活，所以可以取。 所以，氧化型池体总高度为： H 4 0 .5 0 .4 0 0 .5 5 .4 m     。 5)污水在池内的停留时间 7 . 6 h24*1 0 0 0 *6824*hnft 10  ）（）（‘ QH 6)填料总体积 选用半软性纤维填料，其优点是具有较强的重新布水布气的能力，传质效果好，对有机物的去除效率高，耐腐蚀。 不易堵塞，安装方便灵活，具有节能、降低运行费用的优点。 总体积 **2nf39。  HV 7)供气量 采用多孔管鼓风曝气，取水气比 330 m/m15:1D 所需空气总量为 d/m1 5 0 0 01 0 0 0*15* 30  QDD 每小时需曝气量： 625 3m/h 25 选用溶解氧测定仪进行污水溶解氧监测，设计选用 YSI 型号的测定仪。 8)布水与出水方式 沿水池方向，在池底设置一条 DN150mm 的布水管 1 根，布水管上设布水喇叭口。 采用溢流堰出水，在尺宽方向进水的另一侧设有 90176。 的等腰三角堰出水，设集水槽宽 ，槽底设一根 DN75mm 的出水管，池壁取。 9)供气系统 采用填料下直接曝气的方式，曝气 充氧的扩散装置采用多孔管，每池取支管 24根，间隔为。 设在水面以下 处，距池底。 孔径 ，在管的两侧交错排列。 支气管空气量： s/*241 5 0 0 0nq 31  D 干管截面积：取干管气速为 V=10m/s,则干管截面积为： 2m0 1 7 *3 6 0 0*24 1 5 0 0 0  VQA 干管直径： mm1 501 1  A，选取 DN150mm 的水煤气管。 支管截面积：取支管气速为 V=4m/s,则支管截面积为： 22 m0 0 1 *24*3 6 0 0*24 1 5 0 0 0  VQA 支管直径： 50 mmm04 *4d 22   A，选取 DN50mm 的水煤气管。 核算速度： 因为： 2211  A 26 则： 9 . 9 8 m / s0 1 7 *3 6 0 0*24 1 5 0 0 039。 V 2222  A 则： 3 . 9 5 m / s10**3600*24 750039。 V 10)产泥量 一般取产泥率为： d/ 2 910*1 0 0 0*%94*2 7 5* 30 泥 QLW  . 二沉池的设计计算 . 设计说明： 采用竖流式，圆形，沉淀区为圆柱体，污泥斗为截头倒锥体，二区之间有缓冲层 ，废水从中心管自上而下流入，经反射板折向上升，澄清水由池四周的锯齿堰流入出水槽，出水槽前设挡板，用来隔除浮渣，污泥斗倾角一般为 4560，污泥靠静压力由污泥管排出。 污泥管直径一般 200mm，静水压。 在水面距池壁 ，挡板伸入水中部分深度， 伸出水面高度。 . 设计参数 : 取中心管内流速 0v =30mm/s，污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流 27 出。 流出速度 1v 取 10mm/s(20mm/s),水力负荷 q取 32/m mh ，沉淀时间 t取。 计算中用到有关参数及其位置（或数值）见图 36。 17176。 1. 3d 11.35dd1= 1. 35 ddh4h3h5h2h140 图 35 二沉池计算图（单位： cm） . 设计计算： （ 1）中心管面积与直径 f1=Q/0v =d= 38 1 m 式中： Q沉淀池的设计流量， m3/s 28 f1— 中心管截面积， m2 v0— 中心管内流速， m/s d— 中心管直径， m （ 2）缝隙高度  113 dvQh   式中： h3— 缝隙高度， m v1— 间隙流出速度， m/s d1— 喇叭口直径， m （ 3）沉淀部分有效断面积与池径 f2 =3600Q/q=3600 A=f1 +f2= 2m D mA   式中 ： f2— 沉淀区面积， 2m q— 表面水力负荷， m3/(m2h) A— 沉淀池面积（含中心管面积）， 2m D— 沉淀池直径， m （ 4）沉淀部分有效水深 29 设表面水力负荷 q,=(m2h),则上升流速 V=，停留时间 T取 2h 2h =vT 3600= 3600= D/ 2h =3(符合要求 ) （ 5）校核出水堰负荷 q= s/ 0 0 0 1 1  ＜ (符合要求 ) （ 6）污泥斗高度 取  =30，截头直径为 5h =（ ） tan30/2=2m （ 7）沉淀池总高 H=  54321 hhhhh ++++2= 式中： h1— 超高（取 ） h2— 沉淀池有效水深， m h3— 缝隙高度， m h4— 缓冲层的高度（取 ） h5—。