厂房设计计算书毕业设计(编辑修改稿)

厂房设计计算书毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

第 18 页 12 0. 80 0. 43 0. 37 ( )a a aR R R KN        0. 37 ( )baR R K N    分配给 A柱的剪力为： )(  baa RR A柱柱顶的剪力为 , 0 ( )aV K N      从而求得 A柱的其它内力为： KN m  ．， KN m  ．， 3 .2 4M KN m  ． 29 .3 1N N N K N        吊车竖向荷载作用下的排架内力计算 （ 1） 当 Dmax在 A 柱时： )11(1 123322 nC   42 3 1 7 . 1 7 1 . 2 2 7 3 0 . 6 4 ( )1 2 . 7Aa MCR K NH        42 6 1 . 1 3 1 . 2 2 7 5 . 9 0 ( )1 2 . 7Bb MCR K NH       分配给 A柱的剪力为： ( ) 0 .5 ( 3 0 .6 4 5 .9 0 ) 1 2 .3 7a a bR R KN      , A柱柱顶的剪力为： 30 .6 4 12 .3 7 18 .2 7 ( )aV KN      从而求得 A柱的其它内力为： KN m  ．； 2 4 0 .4 4M KN m   ．； 8 5 .1 4M KN m  ．； 0N ； 50 4. 13N N K N    （ 2） 当 Dmin在 A 柱时： )11(1 123322 nC   42 6 1 . 1 3 1 . 2 2 7 5 . 9 0 ( )1 2 . 7Aa MCR K NH        42 3 1 7 . 1 7 1 . 2 2 7 3 0 . 6 4 ( )1 2 . 7Bb MCR K NH       黄淮学院本科毕业设计 第 19 页 分配给 A柱的剪力为： ( ) 0 .5 ( 5 .9 0 3 0 .6 4 ) 1 2 .3 7a a bR R KN        A柱柱顶的剪力为 , 5. 90 12 .3 7 18 .2 7 ( )aV KN      从而求得 A柱的其它内力为： KN m  ．， KN m  ．， 17 2. 73M K N m   ． 0N ， N K N    吊车横向水平荷载作用下的排架内力计算 吊车横向水平荷载 maxT 是作用于吊车梁顶面。 uaH ==， a ＝ ＝ (1) 当一台 30/5t 的吊车作用于该跨时：假设 maxT 向右作用6 7 )]11(1[2)]32()1)(2([323235 nan aaaC m a x 5 13 .5 8 0. 67 4 9. 15 ( )aR T C K N        分配给 A柱的剪力为： ( ) 0. 5 ( 9. 15 9. 15 ) 9. 15a a bR R K N       A柱柱顶的剪力为： 0Va     从而求得 A柱的其它内力为： M K N m    ．， 1 3 1 .7 3M KN m  ． 0      NNN (2) 当一台 30/5t、一台 15/3t 的吊车作用于该跨时：假设 maxT 向右作用， 6 7 )]11(1[2)]32()1)(2([323235 nan aaaC m a x 5 1 8 . 2 3 0 . 6 7 4 1 2 . 2 9 ( )aR T C KN       , 12 .2 9 ( )baR R K N   , 11 ( )abV V K N    考虑空间作用分配系数，由规范可以查得  分配给 A柱的剪力为： 2 ( ) 0. 5 0. 9 ( 12 .2 9 12 .2 9) 11 .0 6a a a bV R R KN        9. 15 ( )baR R K N    黄淮学院本科毕业设计 第 20 页 A柱柱顶的剪力为： 12 1 2 .2 9 1 3 .0 6 1 .2 3 ( )aaV a V V KN        从而求得 A柱的其它内力为： M K N m    ．， 1 7 6 .8 3M KN m  ． 0N N N  Ⅲ ⅢⅠ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Tmax向左作用与上述情况相反。 如下图 12 所示： 风荷载作用下的排架内力计算 （ 1） 当风为从左向右吹时： 在 1q 的作用下， A 柱虚加水平不动铰支座，有公式 ))11(1(8)11(133411 nnC , 故 A柱不动铰支座反力： 1 1 1 0 .3 5 5 2 .0 4 1 2 .7 9 .1 9 7 ( )aR C q H KN        ， 在 2q 作用下， B柱 虚加水平不动铰支座反力，其值为1 . 2 79 . 1 9 7 5 . 7 2 ( )2 . 0 4bR KN      撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力 aR 和 bR ，与 WF 进行剪力分配： 11 1( ) ( 1 9 . 3 4 9 . 1 9 7 5 . 7 2 ) 1 7 . 1 2 ( )2a b a W a bV V F R R k N         叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力： 1 17 .1 2 9. 19 7 7. 93 ( )a a aV V R K N      1 17 .1 2 5. 72 11 .4 ( )b b bV V R K N      从而求得 A柱的其它内力为： M K N m    ．, 23 8. 81M K N m  ．， KN  （ 2） 当风为从右向左吹时 在 1q 的作用下， A 柱虚加水平不动铰支座，有公式： ))11(1(8)11(133411 nnC 故 A柱不动铰支座反力： 黄淮学院本科毕业设计 第 21 页 1 1 1 0 . 3 5 5 1 . 2 7 1 2 . 7 5 . 7 2 ( )aR C q H KN     ，在 2q 作用下， B柱 虚加水平不动铰支座反力，其值为 2 . 0 45 . 7 2 9 . 1 8 8 ( )1 . 2 7bR K N    撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力 aR 和 bR ，并把它们与 WF 相加后进行剪力分配： 11 1( ) ( 1 9 . 3 4 9 . 1 8 8 5 . 7 2 ) 1 7 . 1 2 ( )2a b a W a bV V F R R k N           叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分配到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力： 1 17 .1 2 5. 72 11 .4 0 ( )a a aV V R K N        1 1 7 . 1 2 9 . 1 9 7 7 . 9 2 3 ( )b b bV V R KN        从而求得 A柱的其它内力为： M K N m    ．, 22 0. 14M K N m  ．， KN  风荷载作用下的 M、 N 图如图 1 14,当风从右向左吹时，其 M、 V 图如图 12 情况相反。 A 柱的内力汇总 （ 1） A 柱的 内力值汇总表见下表 A柱的内力值汇总表 表 31 荷载类型 序号 Ⅰ－Ⅰ Ⅱ－Ⅱ Ⅲ－Ⅲ M( KNm) N(KN) M( KN m) N(KN) M( KN m) N(KN) V(KN) 恒 载 1 屋面活载 2a 吊车竖向荷载 Dmax在 A柱 3a 0 Dmin在 A柱 3b 0 3 黄淮学院本科毕业设计 第 22 页 续表 31 图 31 吊车横向水平荷载 一台30/5t一台15/3t 4a 177。 0 177。 0 177。 0 177。 一台30/5t 4b 177。 0 177。 0 177。 0 177。 风荷载 右吹 5a 0 0 0 左吹 5b 0 0 0 黄淮学院本科毕业设计 第 23 页 图 32 图 33 （ 2） A柱的内力图汇总表见下表 黄淮学院本科毕业设计 第 24 页 A柱的内力图汇总表 表 32 荷载类型 弯矩图 ( KN m ) 轴力图（ KN） 恒载 屋面活载 吊车竖向荷载 Dmax在 A柱 Dmin在 A柱 黄淮学院本科毕业设计 第 25 页 吊车。